|
Реферат: Проектирование отопления и вентиляции спального корпуса кадетов в поселке Рассвет (Строительство)
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
РОСТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
ЗАОЧНЫЙ ФАКУЛЬТЕТ
Кафедра Отопления, вентиляции и кондиционирования.
Допущен к защите:
Зав.кафедрой ОВ и К
Проф.Новгородский Е.Е.
_______________________
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К ДИПЛОМНОМУ ПРОЕКТУ
ТЕМА: ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ СПАЛЬНОГО КОРПУСА
ШКОЛЫ КАДЕТОВ В ПОСЕЛКЕ «РАССВЕТ»
Дипломник:
Печеников М.В.
Основной
руководитель: МедведеваИ.Г.
Консультанты:
Зильберова И.Ю.
Гриценко О.В.
г. Ростов-на-Дону
2004 г.
Содержание.
ВВЕДЕНИЕ.
2
I. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ. 4
1.1. КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА. 4
II. КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА.
5
III. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ. 5
IV. РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ ЧЕРЕЗ НАРУЖНЫЕ ОГРАЖДЕНИЯ. 9
4.1 .ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРАНСМИССИОННЫХ ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ. 9
4.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ НА НАГРЕВАНИЕ ИНФИЛЬТРУЮЩЕГО ВОЗДУХА 10
4.3. РАСЧЕТ ВРЕДНОСТЕЙ, ПОСТУПАЮЩИХ В ПОМЕЩЕНИЕ. 12
4.3.1. Расчет солнечной радиации через остекление. 12
V. ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВОЙ БАЛАНС 16
VI. ПРИНЦИПИАЛЬНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО УСТРОЙСТВУ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ В
ПОМЕЩЕНИЯХ.
VII. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ. 25
7.1. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ. 25
7.2. ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ . 34
7.3.1. Назначение калориферов. 35
VIII. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ. 38
8.1. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА И РАСХОД ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ 38
8.2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ. 39
8.3. РАСЧЕТ ПЛОЩАДИ ПОВЕРХНОСТИ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ. 42
IX. ОПИСАНИЕ МЕТОДОВ ВЫПОЛНЕНИЯ СТРОИТЕЛЬНО-МОНТАЖНЫХ РАБОТ 54
9.1. МЕТОДЫ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ. 55
9.2. ВЫБОР МОНТАЖНОГО КРАНА ПО ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ ПАРАМЕТРАМ. 60
9.3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ ЧИСЛЕННОСТИ РАБОТНИКОВ. 62
9.4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОСТАВА И ПЛОЩАДЕЙ ВРЕМЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ. 62
9.5.РАСЧЕТ ПОТРЕБНОСТИ В ВОДЕ. 64
9.6. РАСЧЕТ ПОТРЕБНОСТИ В ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ. 66
9.7. РАСЧЕТ ПОТРЕБНОСТИ В ТЕПЛЕ. 67
9.8. РАСЧЕТ ПОТРЕБНОСТИ В СЖАТОМ ВОЗДУХЕ. 68
9.9. РАСЧЕТ ПОТРЕБНОСТИ В СКЛАДСКИХ ПЛОЩАДЯХ. 70
9.10. СТРОЙГЕНПЛАН. 70
9.11. МЕТОДИКА ПРОЕКТИРОВАНИЯ. 70
X. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ 75
10.1. ЗАДАЧИ В ОБЛАСТИ БЕЗОПАСНОСТИ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ. 75
10.2. ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЧАСТЬ. 76
10.2.1. Обоснование мероприятий по обеспечению безопасности на
строительной площадке. 76
10.3. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ. 81
ЛИТЕРАТУРА 84
ВВЕДЕНИЕ.
В данном дипломном проекте рассматриваются вопросы выбора и расчета
систем вентиляции и отопления спального корпуса школы кадетов в п. Рассвет
Ростовской области. Основная задача выполнения проекта вентиляции
общественного здания - обеспечение эффективной работы вентиляционных
систем, способствующих улучшению условий проживания и подготовки к занятиям
учеников. Эффективность работы системы во многом зависит от правильности
выполнения инженерных расчетов, применения новейшего оборудования, средств
автоматизации, условий эксплуатации.
В проекте используются системы приточной и вытяжной механической и
естественной вентиляции.
Все вентиляционное оборудование:
- соответствует международным стандартам качества ISO-9001 CЄ;
- отличается эффективностью и надежностью в период эксплуатации;
- соответствует нормам СНиП и имеет гигиенические сертификаты;
- обладает великолепным дизайном и создает требуемые комфортные
условия.
I. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ.
Объект строительства - спальный корпус школы кадетов.
Район строительства – п. Рассвет Ростовской области.
Строительный объем – 8960 м 3.
Географическая широта - 48( с.ш.
1.1. КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА.
Расчетные параметры наружного воздуха:
Холодный период:
1. Температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92
- tн = - 22 (С.
2. Продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха (8 (С
-- z о.п .= 171 сут.
3. Температура периода со средней суточной температурой воздуха ( 8(С
- t о.п. = -0,6( С.
4. Максимальная из средних скоростей ветра по румбу за январь,
повторяемость которых составляет 16( и более ( = 6,5 м/с.
Теплый период:
1. Температура воздуха обеспеченностью 0,95 - tн = 27,3 (С.
2. Минимальная из средних скоростей ветра по румбу за июль, повторяемость
которых составляет 16( и более (=3,6 м/с.
3. Средняя амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха в
июле Аср=12,2 (С.
Характеристика ограждающих конструкций
Конструкция стен: кирпич, сухая штукатурка, утеплитель – плита минеральная
повышенной жесткости
? = 100 кг/м3).
Конструкция пола – пол над холодным подвалом.
Конструкция перекрытия – чердачное перекрытие.
Источник теплоснабжения – районные тепловые сети.
Теплоноситель для системы отопления и теплоснабжения – теплофикационная
вода с расчетными параметрами- Тп = 95(С, То = 70(С; Рп = 5800 Па, Ро =
3200 Па.
II. КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ПОМЕЩЕНИЙ.
Спальный корпус предназначен для проживания учеников школы кадетов в
течение всего времени обучения на время учебы, исключая каникулы.
Планировкой здания предусмотрено проживание и подготовка к учебным
занятиям учеников с 1 по 11 класс, а также воспитателей и обслуживающего
персонала. Кроме того, проектом предусмотрены помещения для организации
проведения досуга учеников в свободное от учебы время (комната ученического
самоуправления, музыкальная комната, тренажерный зал), а также помещения
медицинского назначения для лечения в стационаре заболевших учеников.
III. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ОГРАЖДАЮЩИХ
КОНСТРУКЦИЙ.
Целью теплотехнического расчета является определение приведенного
сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций в соответствии с
требованиями [3], а также определение толщины слоя утеплителя.
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за
исключением светопрозрачных), отвечающих санитарно-гигиеническим и
комфортным условиям, Rтро м2 · 0С/Вт, определяется по формуле:
[pic],
(1)
где tв – расчетная температура внутреннего воздуха, 0С,
tн – расчетная зимняя температура наружного воздуха, 0С, равная
средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 [3];
n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху [3] ;
?tн – нормативный температурный перепад между температурой
внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей
конструкции, принимаемый по табл .2*[3];
?в – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей
qконструкции, Вт/(м2 ? 0С); в соответствии с табл. 4*[3].
Требуемое сопротивление теплопередаче Rтро дверей и ворот принято
равным 0,6 Rтро стен зданий и сооружений, определенного по формуле (1) при
расчетной температуре наружного воздуха, равной средней температуре
наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92.
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждений, исходя из условий
энергосбережения Rтро , м2((С /Вт определяются по [3] в зависимости от
градусо-суток отопительного периода (ГСОП).
ГСОП определяется по формуле:
[pic],
(2)
где tв – то же, что в формуле (1);
tо.п. – средняя температура относительного периода, 0С по [3];
Zо.п. – продолжительность относительного периода, сут. по [3].
Определив для рассматриваемого ограждения два значения Rтро – исходя
из санитарно-гигиенических и комфортных условий и из условий
энергосбережения, в качестве расчетного значения выбирается большее.
Термическое сопротивление R, м2((С /Вт, слоя многослойной ограждающей
конструкции определяется по формуле:
[pic] ,
(3)
где (-толщина слоя ,м;
( - расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, м2?0С/Вт,
принимаемый по прил. [3].
Общее сопротивление теплопередаче многослойной наружной стены Rо,
м2?0С/Вт, определяется как сумма термических сопротивлений слоев и
сопротивлений теплоотдаче внутренней [pic] и наружной [pic] поверхностей по
формуле:
[pic], (4)
где ?n – коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной
поверхности стены, Вт/(м2 ? 0С), принятый по табл.6*/3/;
?в – тоже , что в формуле (1).
Толщина утепляющего слоя определяется по формуле
[pic], (5)
Полученный результат округляется в большую сторону до 1 см
После округления толщины слоя определяется фактическое сопротивление
теплопередаче ограждения:
[pic],[pic] (6)
где ?3(ут) – толщина слоя утеплителя, м, после округления.
Далее определяется условный коэффициент теплопередачи, Вт/(м2?0С)
[pic].
(7)
Результаты расчетов сведены в таблицы.
R отр =2,8 - (2,8– 2,1):4 = 2,6 – стены
R отр =3,7 - (3,7– 2,8):4 = 3,37 – покрытие
R отр =0,4 –(0,4– 0,35):4 = 0,39 – окна
ПОКРЫТИЕ Таблица 1
Таблица 2
СТЕНЫ
|Состав ограждающей конструкции|(, кг/м3 |(,мм |(, |R |
| | | |Вт/м (С |м2 (С/ |
| | | | |Вт |
|Штукатурка ц/п р-ром |1800 |20 |0,76 |0,02 |
|Кирпич глиняный обыкновен. |1800 |510 |0,7 |0,73 |
|Утеплитель – плита минеральная|100 |100 |0,057 |1,75 |
|повышенной жесткости | | | | |
|Rв | | | |0,12 |
|Rн | | | |0,04 |
| | | | |2,66(2,6|
| | | |( = | |
|Состав ограждающей конструкции|(, кг/м3 |(,мм |(, |R |
| | | |Вт/м (С |м2 (С/ |
| | | | |Вт |
|Пустотная ж/б плита | |220 | |0,21 |
|Плиты минераловатные | |150 |0,057 |2,63 |
|повышенной жесткости | | | | |
|Цементно-песчаная стяжка |1800 |25 |0,76 |0,03 |
|4 слоя рубероида |600 |10 |0,17 |0,06 |
|Кирпичная крошка |1400 |210 |0,7 |0,3 |
|Rв | | | |0,12 |
|Rн | | | |0,04 |
| | | | |3,39( 3,37|
| | | |( = | |
Заполнение световых проемов принято металлопластиковым, R = 0,4 ((Rо
тр ).
Таким образом, принятые в проекте сопротивления теплопередаче ограждающих
конструкций соответствуют требованиям СНиП II-3-79( «Строительная
теплотехника».
IV. РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ ЧЕРЕЗ НАРУЖНЫЕ
ОГРАЖДЕНИЯ.
4.1 .ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРАНСМИССИОННЫХ ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ.
Трансмиссионные потери теплоты через наружные ограждения, то есть
потери теплоты за счет теплопередачи, определяют отдельно для каждого
ограждения рассчитываемого помещения. Согласно приложению 9 [1]•, для
расчета используем формулу:
[pic], (8)
где А – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;
Rо–сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2?0С/Вт;
tв – расчетная температура воздуха в помещении, 0С;
tн – расчетная температура наружного воздуха, 0С, принимаемая как
температура холодного периода по параметрам Б (температура наиболее
холодной пятидневки);
? – добавочные потери теплоты в долях от основных потерь;
n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной
поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху;
[pic],
(9)
где к – коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции,
Вт/(м2? 0С);
tв и tн –соответственно температура внутреннего и наружного воздуха, 0С.
Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции ? принимаются
в соответствии с [1] в долях от основных потерь.
Расчет потерь теплоты через наружные ограждения выполнен в программе
«Поток».
4.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ НА НАГРЕВАНИЕ ИНФИЛЬТРУЮЩЕГОСЯ ВОЗДУХА
Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха определяется по
формуле :
[pic], (10)
где ?Gi – расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие
конструкции помещения, определяемый по формуле:
[pic], (11)
где А1 – площадь световых проемов (окон, балконных дверей, фонарей),
м2;
А2 – площадь стен (без площади световых проемов), м2;
?p1 – расчетная разность давлений, на наружной и внутренней
поверхностях ограждения на уровне пола первого этажа, Па; ?p1 = 10 Па
?pi – то же, на расчетном этаже, Па;
Rи – сопротивление воздухопроницанию наружной ограждающей конструкции,
м2 ? ч ? Па/кг, определяемое по прил. 9 [3];
Gн – нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих
конструкций, кг/(м2 ? ч), принимаемая по табл. 12* [3];
I – длина стыков стеновых панелей, м;
А3 – площадь щелей и неплотностей в наружных ограждающих конструкциях,
м2.
Расчетная разность давлений ?pi определяется по формуле:
[pic], (12)
где Н – высота здания, м, от уровня земли до верха карниза;
hi – расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон или до
середины стеновых панелей;
?i – плотность наружного воздуха, кг/м3;
?в – то же, внутреннего воздуха, кг/м3;
Сн, Сз – аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной
и подветренной поверхностей ограждения, принимаемые по [4]; Сн =0,8 и
Сз = -0,6;
К1 – коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в
зависимости от высоты здания Рс – условно-постоянное давление воздуха в
здании, определяемое по формуле:
[pic], (13)
где ?у – плотность наружного воздуха при температуре +5 0С,
?у =1,270 кг/м3.
Расчет потерь теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха
учтен при расчете потерь теплоты в программе «Поток».
4.3. РАСЧЕТ ВРЕДНОСТЕЙ, ПОСТУПАЮЩИХ В ПОМЕЩЕНИЕ.
4.3.1. Расчет солнечной радиации через остекление.
Определение поступления теплоты через световые проемы за счет солнечной
радиации производится по формуле
[pic],
(14)
где q пр - теплопоступления от солнечной радиации через заполнение
светового проема, Вт/м2;
qтп - теплопоступления через заполнение светового проема,
обусловленные теплопередачей, Вт/м2 ;
Fп - площадь светового проема, м2.
Теплопоступления от солнечной радиации, Вт/м2; через вертикальное
заполнение световых проемов определяется по формуле
[pic], (15)
где q п - тепловой поток прямой солнечной радиации, ,
поступающей в помещение через одинарное остекление светового проема,
определяемой по таблице [7] как величина над чертой;
q р - тепловой поток рассеянной солнечной радиации, определяемый
по таблице [7] в зависимости от солнечного времени как величина над чертой;
Кинс - коэффициент инсоляции. Этот коэффициент принят исходя из
того, что часть светового проема затенена строительными конструкциями.
Учитывая солнечный азимут и высоту конструкции, высоту солнца, затеняющие
проемы, коэффициент инсоляции он определяется по формуле:
[pic], (16)
где LГ - размер горизонтальных выступающих элементов затенения,
м;
LВ - размер вертикальных элементов затенения, м;
а - расстояние от горизонтального элемента затенения до откоса
светового проема, м;
С - расстояние от вертикального элемента затенения до откоса светового
проема, м;
Ас.о.- солнечный азимут остекления (для вертикальных затеняющих
устройств), т.е. угол, град, между горизонтальной проекцией солнечного луча
и нормалью к рассматриваемой плоскости остекления;
Н- высота светового проема, м;
В- ширина светового проема, м;
(- угол (для горизонтальных затеняющих устройств), град, между
вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на
вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой области
застекления, этот угол определен с помощью выражения
[pic] (17),
Кобл- коэффициент облучения, определяемый как произведение
коэффициентов облучения Кобл.г и Кобл.в соответственно для
горизонтальной и вертикальной солнцезащитной конструкции. Для определения
этих коэффициентов найдены углы (1 и (1, по формулам:
[pic]. (18)
[pic] (19)
Котн- коэффициент относительного проникания солнечной радиации через
заполнение светового проема, отличающееся от обычного одинарного
остекления;
Кзат- коэффициент, учитывающий, затенение светового проема
переплетами.
Теплопоступления, обусловленные теплопередачей через остекление
светового проема, определяются по формуле
[pic] ,
(20)
где Rо - сопротивление теплопередаче заполнения светового проема,
м2 (С/Вт;
tв - расчетная температура воздуха в помещении, (С ;
tн.у. - условная температура наружной среды, (С.
Условная температура наружной среды при вертикальном заполнении
световых проемов рассчитывается по формуле:
[pic] , (21)
где tн.ср. - расчетная температура наружного воздуха, она
принимается с обеспеченностью 0,5 как средняя температура наружного воздуха
наиболее жаркого месяца по [2];
[pic] - суточная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха,
принимается по [2] , при расчетах вентиляции принимается среднее
значение;
(2 - коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры
наружного воздуха;
Sв - количество теплоты прямой солнечной радиации, Вт/м2 ,
поступающей в каждый 1 час расчетных суток на вертикальную поверхность;
Dв - то же, рассеянной солнечной радиации;
(п - приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации
заполнением световых проемов;
(н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждения,
Вт/м2(С, зависящий от скорости ветра. Для вертикальных поверхностей (н
определяется по формуле
[pic],
(22)
где v - расчетная скорость ветра в июле, м/с;
[pic],
где Кинс, Кобл и Кзат - те же коэффициенты, что и в формуле
(15).
Все расчеты сводятся в таблицу 2.
Таблица 3
|Определение поступления теплоты через световые проемы |
| |Окна на север |
|Параметры |Численные значения параметров в часы рассчитанных суток |
|параметры |Численные значения параметров в часы рассчитанных суток|
|ОБЩИЕ ДАННЫЕ |ВЫТЯЖКА |ПРИТОК |
|201|То же |135 |___»___ |600 |600 |П1 |ВЕ |
|202|То же |110 |___»___ |400 |400 |П1 |ВЕ |
| Ответвления |
|Располагаемое давление на участке 1: Н1=97,6, невязка=[pic] |
Аэродинамический расчет системы В1
Таблица 7
| Ответвления |
|Располагаемое давление на участке 1Н1=13,8 невязка=[pic] |
Аэродинамический расчет системы В2
Таблица 8
|Суммарные потери давления в сети воздуховодов с запасом 10 % составляет |
|Н0=63,1·1,1=69,4 Па |
| Ответвления |
Аэродинамический расчет системы В3
Таблица 9
|Суммарные потери давления в сети воздуховодов с запасом 10% составляет |
|Н0=126·1,1=13 Па |
| Ответвления |
7.2. ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ.
Подбор вентилятора для вытяжной системы В1 производится в следующем
порядке:
Исходные данные:
1. Расход воздуха в системе
[pic],м3/час
(36)
где Lо - производительность системы.
1,1 – коэффициент, учитывающий подсос и утечку воздуха из системы (для
металлических воздуховодов).
[pic], м3/час (37)
2. Давление, принимаемое для подбора вентилятора, согласно
аэродинамическому расчету, Н=41 Па
Подбор вентилятора осуществляется по расходу воздуха и давлению
согласно характеристикам, приведенным в каталогах.
Для системы В1 принимаем:
Канальный вентилятор ВК 11-2-2. Данный вентилятор комплектуется
электродвигателем АИР56В2 , N=0,25 кВт, n = 2870 об/мин .
Мощность электродвигателя определяем по формуле:
[pic],кВт, (38)
где Lc - производительность системы;
Hc - потери давления в системе;
? - КПД вентилятора;
?п- КПД передачи.
[pic]
Установочная [pic]
Из этого следует, что выбранный вентилятор удовлетворяет необходимым
требованиям.
Подбор вентилятора для вытяжных систем В2, В3 производится в том же
порядке.
7.3. Подбор оборудования для приточной системы.
7.3.1. Назначение калориферов.
Для поддержания в рабочей зоне температуры в зимний период необходимо
подавать подогретый воздух в помещения, где находится постоянный
обслуживающий персонал. Для этого предусмотрена приточная система. Эта
система позволяет создавать требуемые санитарными нормами условия на
рабочем месте. Воздух, подаваемый этой системой, подогревается в
калориферной установке. В качестве теплоносителя принимается горячая вода с
температурой 110-70° С.
Для очистки воздуха от пыли и других вредных веществ в приточной
камере устанавливаются воздушные фильтры. К установкам принимаются фильтры
ячейковые грубой очистки, эффективностью очистки 80%, сторона обслуживания
слева, с фильтрующим стекловолокнистым упругим материалом.
Подбор оборудования осуществляется в программе
ООО «Веза» .
Бланк-заказ 1 от 05.03.04
|Заказчик |Месторасположен|Телефон / Факс |Исполнитель |
| |ие | | |
| |п. Рассвет | / |Печеников М.В. |
|Название установки |Lв,[м3/ч] |Типоразмер |
|П1 |9500 |КЦКП-8-1 |
Конструктивное исполнение:
. полимерное покрытие наружных панелей
Автоматика:
. Датчик защиты от замораживания теплообменника по воде;
. Датчик защиты от замораживания теплообменника по воздуху;
. Шкаф приборов автоматики и управления с контроллером;
|Заказ |1 | |Заказчик | |
|Название установки |П1 |Схема установки |Исполнитель | |
|Типоразмер |КЦКП-8-1 | |Дата | |
VIII. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ.
8.1. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА И РАСХОД ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ
Тепловой поток системы отопления, Вт, определяется по формуле:
[pic],
(39)
где Qc- часть расчетных потерь теплоты, Вт, зданием, возмещаемых
отопительными приборами;
(1 – коэффициент учета дополнительного теплового потока
устанавливаемых отопительных приборов за счет округления сверх расчетной
величины;
(1- коэффициент учета дополнительных потерь теплоты отопительными
приборами, расположенными у наружных ограждений и у внутренних;
Q2- дополнительные потери теплоты при остывании теплоносителя в
подающих и обратных магистралях, проходящих в не отапливаемых помещениях,
Вт, определяемые расчетом, ориентировочно их можно принять равными 5% от Q.
Расход теплоносителя G,кг/ч , в системе, определяется по формуле:
[pic] ,
(40)
где Qc- расчетный тепловой поток, определенный по формуле (54), Вт;
(t- разность температур,(С, теплоносителя на входе и выходе из системы
(ветви или стояка), рекомендуется принимать на 1(С меньше;
С- удельная теплоемкость воды, кДж/кг((С;
(1 – поправочный коэффициент, учитывающий теплопередачу через
дополнительную установочную площадь (сверх расчетной) отопительного
прибора;
(1- поправочный коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери
вследствие расположения отопительных приборов у наружных ограждений и у
внутренних;
8.2. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ.
Цель расчета: определение экономичных диаметров трубопровода,
необходимого для перемещения определенных количеств теплоносителя в
зависимости от располагаемого давления.
Гидравлический расчет выполняется по методу удельных потерь давления.
Подготавливается расчетная аксонометрическая схема системы на основании
запроектированной системы отопления. Расчетная схема разбивается на
расчетные участки. На каждом участке проставляется длина участка, тепловая
нагрузка, отмечаются местные сопротивления. Все участки нумеруются. Расчет
ведется для основного циркуляционного кольца через дальний стояк.
Определяется необходимый расход теплоносителя на каждом участке по
формуле:
[pic],
(41)
где G –расход теплоносителя на участках, кг /ч;
Qуч- тепловой поток участка (возмещаемый отопительными приборами), Вт;
С- удельная теплоемкость воды, кДж/кг((С;
tр tс –расчетный перепад температур в системе отопления, который
принимают на 1 (С меньше.
По найденному расходу теплоносителя [5] подбираются диаметры участков,
определяются действительные значения R,
[pic], м2град/Вт
(42)
где ( - коэффициент трения,
d- диаметр трубопровода, м ,
l – длина расчетного участка, м,
( - плотность теплоносителя, кг/м3
w- скорость движения воды, м/с
Для найденных диаметров определяем значения Rl, Па. А также на каждом
участке рассчитывается сумма коэффициентов местных сопротивлений (( .По
таблицам, зная скорость воды w и (( находим значение Z:
[pic] , Па
(43)
Затем складываются потери давления по длине участка Rl и потери
давления в местных сопротивлениях Z и находим полные потери давления на
каждом участке .
Полные потери давления на участке определены по формуле:
[pic] ,Па
(44)
где R - потеря давления на трение на 1 м, Па/м;
l- длина участка, м;
z - потеря напора на местные сопротивления, Па.
А потери давления всего циркуляционного кольца равны [pic]
Располагаемое давление в циркуляционном кольце определяется по
формуле:
[pic],Па ,
(45)
Па
Проверяют правильность гидравлического расчета, исходя из условий, что
суммарные потери давления циркуляционных колец не должны отличаться более
чем на 15% друг от друга.
[pic],
(46)
Гидравлический расчет трубопроводов системы водяного отопления
выполнен в программе «ПОТОК» (таблица 10).
[pic]
Организация: РГСУ -----------------------
----------------------------------------------------------------------------
-
Дата расчёта 10.10.2003 время начала расчёта 18:17:44
Версия WinPot32.exe от 20.06.2002
Обновление версии: http://www.potok.ru
П У Т Ь к данным: D:Мои документыСпальный корпус!!!.rez
----------------------------------------------------------------------------
------------------------
Р Е З У Л Ь Т А Т Ы Р А С Ч Ё Т А.
Хаpактеpистика узлов системы Таблица 10
————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
——————————
|Тип нагр. |Габариты места.ПРИБ.|Усл.диаметр|Регул|Коэфф.|Длина |
подводка |
| прибора |————————————————————————————————| уст-|укры-
|замык.|—————————————————————|
| или |Длина |шир. в|Высота|замык|под- | рой-| тия |уч-ка |длина |от-
|отключающ|
|0- потреб.| м |плане | м |участ|водки| ство| | М | М
|воды|устройств|
————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
——————————
0 0.0 0.0 0.0 1 1 0 1.00 0.00 0.00
0 1
————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
——————————
X A P A K T E P И C T И K A О Д H О Т Р У Б H Ы Х
С T O Я K O B
———————————————————————————————————————————————————————————————————————————
————————————————————————————————————————————
|HOMEP|TEПЛOB.|Темпер|ДЛИHA |CKO- | ДИAMETP, MM |COПPO- |TИП|
| PACЧETH.| K-BO ПPИБOPOB|HOMИHAЛ|При-|
|ЭTAЖE|HAГPУЗ-|вн.или|ЭTAЖE-|POCTЬ|----------------|TИBЛE- |УЗ-|
HAИMEHOBAHИE |теплосъем|--------------|TEПЛOB.|знак|
|CTOЯ-| KA, |Потери|CTOЯKA| |CTO-|ПOД- |ЗAMЫK| HИE, |ЛA | П P И Б
O P A | |ДЛИ-|BЫCO|ШИPИ| ПOTOK,|соед|
| KA | BT |напора| П.M |M/CEK|ЯKA |BOДKИ|УЧ-KA| ПA |T2 |
|вт с 1квт| HA | TA | HA | квт |приб|
|———————————————————————————————————————————————————————————————————————————
————————————————————————————————————————————|
-1 1600 18 3.1 0.22 -15 51 1
2 970 18 3.1 0.22 -15 51 1
3 1170 16 3.1 0.22 -15 49 1
-2 680 18 3.1 0.08 -15 23 1
2 660 18 3.1 0.08 -15 23 1
3 транзит 18 3.1 0.08 -15 23
-3 690 18 3.1 0.08 -15 23 1
2 660 18 3.1 0.08 -15 23 1
3 транзит 18 3.1 0.08 -15 23
-4 1400 16 3.1 0.20 -15 43 1
2 970 18 3.1 0.20 -15 45 1
3 1000 16 3.1 0.11 20 22 1
-5 810 18 3.3 0.08 20 21 1
2 600 18 3.3 0.08 20 21 1
3 900 18 3.3 0.08 20 21 1
-6 810 18 3.3 0.08 20 21 1
2 570 18 3.3 0.08 20 21 1
3 900 18 3.3 0.08 20 21 1
-7 810 18 3.3 0.08 20 21 1
2 570 18 3.3 0.08 20 21 1
3 900 18 3.3 0.08 20 21 1
-8 810 18 3.3 0.08 20 21 1
2 570 18 3.3 0.08 20 21 1
3 900 18 3.3 0.08 20 21 1
-9 920 18 3.3 0.09 20 22 1
2 800 18 3.3 0.09 20 22 1
3 950 18 3.3 0.09 20 22 1
-10 920 18 3.3 0.09 20 22 1
2 800 18 3.3 0.09 20 22 1
3 950 18 3.3 0.09 20 22 1
-11 1400 18 3.3 0.11 20 24 1
2 600 18 3.3 0.11 20 24 1
3 1200 18 3.3 0.11 20 24 1
-12 810 18 3.3 0.08 20 21 1
2 570 18 3.3 0.08 20 21 1
3 900 18 3.3 0.08 20 21 1
-13 810 18 3.3 0.08 20 21 1
2 570 18 3.3 0.08 20 21 1
3 900 18 3.3 0.08 20 21 1
-14 810 18 3.3 0.08 20 21 1
2 570 18 3.3 0.08 20 21 1
3 900 18 3.3 0.08 20 21 1
-15 810 18 3.3 0.08 20 21 1
2 570 18 3.3 0.08 20 21 1
3 900 18 3.3 0.08 20 21 1
-16 750 18 3.3 0.08 20 21 1
2 800 18 3.3 0.08 20 21 1
3 810 18 3.3 0.08 20 21 1
-17 750 18 3.3 0.08 20 21 1
2 800 18 3.3 0.08 20 21 1
3 810 18 3.3 0.08 20 21 1
-18 1300 18 3.3 0.10 20 23 1
2 570 18 3.3 0.10 20 23 1
3 1120 18 3.3 0.10 20 23 1
-19 820 18 3.3 0.05 20 19 1
2 630 18 3.3 0.05 20 19 1
-20 820 18 3.3 0.05 20 19 1
2 630 18 3.3 0.05 20 19 1
-21 760 18 3.3 0.04 20 19 1
2 400 18 3.3 0.04 20 19 1
-22 760 18 3.3 0.04 20 19 1
2 400 18 3.3 0.04 20 19 1
-23 780 18 3.3 0.04 20 19 1
2 400 18 3.3 0.04 20 19 1
-24 960 18 3.3 0.05 20 19 1
2 550 18 3.3 0.09 -15 24 1
-25 720 18 3.3 0.05 20 19 1
2 670 18 3.3 0.05 20 19 1
-26 720 18 3.3 0.05 20 19 1
2 670 18 3.3 0.05 20 19 1
-27 720 18 3.3 0.05 20 19 1
2 670 18 3.3 0.05 20 19 1
-28 720 18 3.3 0.05 20 19 1
2 670 18 3.3 0.05 20 19 1
-29 200 18 3.3 0.01 20 19 1
2 транзит 18 3.3 0.01 20 19
-30 480 18 3.3 0.04 20 19 1
2 370 18 3.3 0.04 20 19 1
3 450 18 3.3 0.04 20 19 1
-31 100 18 3.3 0.01 20 19 1
2 транзит 18 3.3 0.01 20 19
3 100 18 3.3 0.01 20 19 1
-32 490 18 3.3 0.04 20 19 1
2 380 18 3.3 0.04 20 19 1
3 450 18 3.3 0.04 20 19 1
-33 750 18 3.3 0.06 20 20 1
2 600 18 3.3 0.06 20 20 1
3 610 18 3.3 0.06 20 20 1
4 транзит 18 3.0 0.06 20 20
-34 750 18 3.3 0.06 20 20 1
2 600 18 3.3 0.06 20 20 1
3 620 18 3.3 0.06 20 20 1
4 транзит 18 3.0 0.06 20 20
-35 750 18 3.3 0.06 20 20 1
2 600 18 3.3 0.06 20 20 1
3 620 18 3.3 0.06 20 20 1
4 транзит 18 3.0 0.06 20 20
-36 750 18 3.3 0.06 20 20 1
2 600 18 3.3 0.06 20 20 1
3 620 18 3.3 0.06 20 20 1
4 транзит 18 3.0 0.06 20 20
-37 750 18 3.3 0.06 20 20 1
2 600 18 3.3 0.06 20 20 1
3 610 18 3.3 0.06 20 20 1
4 транзит 18 3.0 0.06 20 20
-38 750 18 3.3 0.06 20 20 1
2 600 18 3.3 0.06 20 20 1
3 610 18 3.3 0.06 20 20 1
4 транзит 18 3.0 0.06 20 20
-39 450 18 3.3 0.05 20 19 1
2 400 18 3.3 0.05 20 19 1
3 630 18 3.3 0.05 20 19 1
4 транзит 18 3.0 0.05 20 19
-40 500 18 3.3 0.04 20 19 1
2 400 18 3.3 0.04 20 19 1
3 460 18 3.3 0.04 20 19 1
4 транзит 18 3.0 0.04 20 19
-41 транзит 18 3.3 0.01 20 18
2 150 18 3.3 0.01 20 18 1
3 транзит 18 3.3 0.01 20 18
-42 900 18 3.3 0.08 20 21 1
2 670 18 3.3 0.08 20 21 1
3 760 18 3.3 0.08 20 21 1
-43 780 18 3.3 0.06 20 20 1
2 560 18 3.3 0.06 20 20 1
3 630 18 3.3 0.06 20 20 1
-44 780 18 3.3 0.08 20 21 1
2 750 18 3.3 0.08 20 21 1
3 830 18 3.3 0.08 20 21 1
-45 780 18 3.3 0.08 20 21 1
2 750 18 3.3 0.08 20 21 1
3 830 18 3.3 0.08 20 21 1
-46 780 18 3.3 0.07 20 21 1
2 750 18 3.3 0.07 20 21 1
3 650 18 3.3 0.07 20 21 1
-47 330 18 3.3 0.06 20 20 1
2 680 18 3.3 0.06 20 20 1
3 830 18 3.3 0.06 20 20 1
-48 330 18 3.3 0.06 20 20 1
2 680 18 3.3 0.06 20 20 1
3 830 18 3.3 0.06 20 20 1
-49 330 18 3.3 0.06 20 20 1
2 680 18 3.3 0.06 20 20 1
3 830 18 3.3 0.06 20 20 1
-50 850 18 3.3 0.08 20 21 1
2 680 18 3.3 0.08 20 21 1
3 860 18 3.3 0.08 20 21 1
-51 900 18 3.3 0.08 20 22 1
2 680 18 3.3 0.08 20 22 1
3 940 18 3.3 0.08 20 22 1
-52 транзит 18 3.3 0.07 20 21
2 транзит 18 3.3 0.07 20 21
3 2100 18 3.3 0.07 20 21 1
-53 транзит 18 3.3 0.07 20 21
2 транзит 18 3.3 0.07 20 21
3 2200 18 3.3 0.07 20 21 1
-54 транзит 18 3.3 0.06 20 20
2 транзит 18 3.3 0.06 20 20
3 1730 18 3.3 0.06 20 20 1
-55 транзит 18 3.3 0.03 20 21
2 транзит 18 3.3 0.03 20 21
3 1000 18 3.3 0.03 20 21 1
————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————————————————————————
X A P A K T E P И C T И K A B E T B E Й
————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————————————————————————
| C T O Я K
| M A Г И C T P A Л И K C T O Я K A M |
————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
————————————————————————————————————————————
|HO-|PACXOД|t TEПЛ|t TEПЛ|Dу узл.присоед|ГPABИT|ПOTE-
|COПP.|ДИAM.|TPУБOПPOBOД|PACXOД|ДИA-|CKO- |COПPO|ДИAM.|TPУБOПPOBOД|
|MEPіTEПЛOH|HOC.HA|HOC.HA|——————————————|ДABЛE-|PИ HA|ДO
|ДPOC.|ЭKBИB|ШAЙБE|TEПЛOH|METP|POCTЬ|TИBЛE|ДPOC.|ЭKBИB ШAЙБE|
| | | BXOДE|BЫXOДE|подающ.|обратн| HИE,
|ПOPA,|BBOДA|ШAЙБЫ|ДИAM.|ДЛИHA| | | | HИE,|ШAЙБЫіДИAM.|ДЛИHA|
| |KГ/ЧAC| ГPAД | ГPAД | MM | MM | ПA | ПA | ПA | MM | MM | M
|KГ/ЧAC| MM |M/CEK| ПA | MM | MM | M |
————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
————————————————————————————————————————————
-1 161 90.0 70.0 -15 -15 0 790 2274 55% 7 0
0.0 161 20 0.12 223
-2 58 90.0 70.0 -15 -15 0 325 1756 69% 4 0
0.0 58 20 0.04 70
-3 58 90.0 70.0 -15 -15 0 326 1841 67% 4 0
0.0 58 20 0.04 60
-4 145 90.0 70.0 20 20 0 420 2076 60% 7 0
0.0 145 20 0.11 160
-5 99 90.0 70.0 20 20 0 316 1944 64% 6 0
0.0 99 20 0.08 85
-6 98 90.0 70.0 20 20 0 314 2143 59% 6 0
0.0 98 20 0.08 116
-7 98 90.0 70.0 20 20 0 314 2257 56% 6 0
0.0 98 20 0.08 102
-8 98 90.0 70.0 20 20 0 314 2355 53% 6 0
0.0 98 20 0.08 89
-9 115 90.0 70.0 20 20 0 336 2565 47% 6 0
0.0 115 20 0.09 137
-10 115 90.0 70.0 20 20 0 336 2679 44% 7 0
0.0 115 20 0.09 111
-11 138 90.0 70.0 20 20 0 372 2801 41% 7 0
0.0 138 20 0.11 125
-12 98 90.0 70.0 20 20 0 314 2337 53% 6 0
0.0 98 20 0.08 244
-13 98 90.0 70.0 20 20 0 314 2714 43% 6 0
0.0 98 20 0.08 202
-14 98 90.0 70.0 20 20 0 314 2997 35% 6 0
0.0 98 20 0.08 164
-15 98 90.0 70.0 20 20 0 314 3200 30% 7 0
0.0 98 20 0.08 133
-16 101 90.0 70.0 20 20 0 320 3345 26% 7 0
0.0 101 20 0.08 110
-17 101 90.0 70.0 20 20 0 319 3424 24% 7 0
0.0 101 20 0.08 89
-18 128 90.0 70.0 20 20 0 357 3532 21% 8 0
0.0 128 20 0.10 104
-19 62 90.0 70.0 20 20 0 260 3783 16% 6 0
0.0 62 20 0.05 25
-20 62 90.0 70.0 20 20 0 259 3778 16% 6 0
0.0 62 20 0.05 24
-21 50 90.0 70.0 20 20 0 251 3755 17% 6 0
0.0 50 20 0.04 16
-22 50 90.0 70.0 20 20 0 251 3755 17% 6 0
0.0 50 20 0.04 16
-23 51 90.0 70.0 20 20 0 252 3718 18% 6 0
0.0 51 20 0.04 36
-24 65 90.0 70.0 -15 -15 0 316 3732 18% 6 0
0.0 65 20 0.05 57
-25 60 90.0 70.0 20 20 0 258 3411 28% 6 0
0.0 60 20 0.05 43
-26 60 90.0 70.0 20 20 0 258 3531 24% 6 0
0.0 60 20 0.05 66
-27 60 90.0 70.0 20 20 0 258 3286 32% 5 0
0.0 60 20 0.05 99
-28 60 90.0 70.0 20 20 0 258 3097 38% 5 0
0.0 60 20 0.05 110
-29 9 90.0 70.0 20 20 0 237 2871 45% 3 0
0.0 9 20 0.01 3
-30 56 90.0 70.0 20 20 0 274 2843 45% 5 0
0.0 56 20 0.04 107
-31 9 90.0 70.0 20 20 0 256 2521 56% 3 0
0.0 9 20 0.01 3
-32 57 90.0 70.0 20 20 0 275 2498 56% 5 0
0.0 57 20 0.04 110
-33 84 90.0 70.0 20 20 0 319 2387 60% 6 0
0.0 84 20 0.06 177
-34 85 90.0 70.0 20 20 0 320 2298 62% 5 0
0.0 85 20 0.06 199
-36 85 90.0 70.0 20 20 0 320 2315 78% 5 0
0.0 85 20 0.06 224
-37 84 90.0 70.0 20 20 0 319 2693 76% 6 0
0.0 84 20 0.06 201
-38 84 90.0 70.0 20 20 0 319 2784 75% 6 0
0.0 84 20 0.06 180
-39 64 90.0 70.0 20 20 0 299 2975 75% 5 0
0.0 64 20 0.05 139
-40 58 90.0 70.0 20 20 0 295 3214 72% 5 0
0.0 58 20 0.04 117
-41 7 90.0 70.0 20 20 0 256 3294 80% 3 0
0.0 7 20 0.01 1
-42 100 90.0 70.0 20 20 0 317 3623 59% 7 0
0.0 100 20 0.08 150
-43 85 90.0 70.0 20 20 0 299 3734 58% 7 0
0.0 85 20 0.06 115
-44 101 90.0 70.0 20 20 0 320 3865 50% 8 0
0.0 101 20 0.08 118
-45 101 90.0 70.0 20 20 0 319 3924 47% 9 0
0.0 101 20 0.08 104
-46 94 90.0 70.0 20 20 0 309 3977 45% 8 0
0.0 94 20 0.07 82
-47 79 90.0 70.0 20 20 0 294 4138 29% 9 0
0.0 79 20 0.06 93
-48 79 90.0 70.0 20 20 0 294 4212 18% 10 0
0.0 79 20 0.06 43
-49 79 90.0 70.0 20 20 0 294 4217 17% 11 0
0.0 79 20 0.06 40
-50 103 90.0 70.0 20 20 0 320 4268 *
103 20 0.08 74
-51 108 90.0 70.0 20 20 0 328 4298 *
108 20 0.08 74
-52 90 90.0 70.0 20 20 0 312 3434 23% 7 0
0.0 90 20 0.07 52
-53 95 90.0 70.0 20 20 0 317 2724 43% 6 0
0.0 95 20 0.07 51
-54 74 90.0 70.0 20 20 0 289 1758 69% 5 0
0.0 74 20 0.06 78
-55 45 90.0 70.0 20 20 0 279 1652 72% 4 0
0.0 45 20 0.03 66
-35 85 90.0 70.0 20 20 0 324 2198 79% 5 0
0.0 85 20 0.06 246
————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
———————————————————————————————————————————
X A P A K T E P И C T И K A M A Г И C T P A Л E Й C И C T E M Ы
———————————————————————————————————————————————————————————————————
| HOMEPA ИCXOДHЫX УЧACTKOB|HOMEP | PACXOД |ДИA- |CKO- |COПPOTИB-|
|—————————————————————————|CБOPHO|TEПЛOHOCИ|METP,|POCTЬ,| ЛEHИE, |
| OTBETB-| центp | OTBETB-| ГO | TEЛЯ, | | | |
| ЛEHИE | | ЛEHИE |УЧ-KA | KГ/ЧAC | MM |M/CEK | ПA |
———————————————————————————————————————————————————————————————————
99 0 62 61 4823 -50 0.60 623
82 0 63 62 2614 -40 0.54 474
35 64 0 63 1396 -25 0.65 531
36 65 0 64 1311 -25 0.61 143
37 66 0 65 1227 -25 0.57 401
38 67 0 66 1142 -25 0.53 112
39 68 0 67 1058 -25 0.49 252
40 69 0 68 994 -25 0.46 265
0 70 41 69 936 -25 0.44 235
42 71 0 70 929 -25 0.43 119
43 72 0 71 829 -25 0.39 164
44 73 0 72 745 -25 0.35 106
45 74 0 73 643 -25 0.30 75
46 75 0 74 542 -25 0.25 84
47 76 0 75 448 -20 0.34 165
0 79 77 76 369 -20 0.28 64
50 78 0 77 211 -20 0.16 59
51 0 0 78 108 -20 0.08 22
48 80 0 79 158 -20 0.12 60
49 0 0 80 79 -20 0.06 9
0 83 34 82 1218 -25 0.57 682
0 84 33 83 1133 -25 0.53 111
0 85 32 84 1049 -25 0.49 223
0 86 31 85 992 -25 0.46 149
0 87 30 86 983 -25 0.46 200
0 88 29 87 927 -25 0.43 169
0 89 28 88 919 -25 0.43 98
0 90 27 89 859 -25 0.40 200
93 0 91 90 799 -25 0.37 100
25 92 0 91 459 -25 0.21 81
0 93 26 92 400 -20 0.31 97
0 94 24 93 340 -20 0.26 152
0 95 23 94 275 -20 0.21 71
97 0 96 95 224 -20 0.17 47
21 0 22 96 100 -20 0.08 11
20 0 98 97 125 -20 0.10 16
19 0 0 98 62 -20 0.05 4
101 108 0 99 2209 -40 0.46 347
0 102 12 101 814 -20 0.62 809
0 103 13 102 716 -20 0.55 420
0 104 14 103 618 -20 0.47 320
0 105 15 104 520 -20 0.40 235
0 106 16 105 422 -20 0.32 162
0 107 17 106 320 -20 0.25 102
52 0 18 107 219 -20 0.17 54
1 109 0 108 1396 -32 0.38 291
55 110 0 109 1235 -32 0.33 46
2 111 0 110 1190 -32 0.32 54
54 112 0 111 1132 -32 0.31 29
3 113 0 112 1058 -32 0.29 65
4 114 0 113 1000 -32 0.27 40
5 115 0 114 855 -32 0.23 48
6 116 0 115 756 -25 0.35 169
7 117 0 116 658 -25 0.31 128
8 118 0 117 560 -25 0.26 111
9 119 0 118 462 -20 0.35 139
10 120 0 119 347 -20 0.27 141
11 121 0 120 232 -20 0.18 72
0 53 0 121 95 -20 0.07 52
———————————————————————————————————————————————————————————————————
___________________________________________________________________________
| Технико - экономические показатели
|
|___________________________________________________________________________
|
1.Расход труб |KГ/1000Вт |
9.105
2.Расход воды | KГ/ЧAC |
4823
3.Тепловая нагрузка на приборы (Потребители) | КВт |
104.3
4.Расход теплоты системой | КВт |
104.3
5.Непроизводительные затраты теплоты системой | % |
0
6.Гидравлическое сопротивление [ Па 4500] | Па |
4298
****************************************************************************
С П Е Ц И Ф И К А Ц И Я О Б О Р У Д О В А Н И Я
———————————————————————————————————————————————————————————————————————————
—————————————————————————————
| | Наименование и техническая | Тип,Марка, | КОД | Завод
|Еди- |Коли-|МАССА|Примечание|
|Пози| характеристика |обозначение |ОБОРУДОВАНИЯ|изгото-
|ница |чест-|Един.| |
|ция | |документа, №| изделия |витель
|изме-| во |измер| |
| | |опросн.листа| МАТЕРИАЛА |
|рения| | Кг | |
———————————————————————————————————————————————————————————————————————————
—————————————————————————————
Трубы стальные водогазо стояки
1 проводные Dy= 15 3262-75*
пм. 43.4 1.16
2 ,, Dy= 20 3262-75*
пм. 599.4 1.50
Трубы стальные водогазо магистрали
3 проводные Dy= 20 3262-75*
пм. 172.0 1.50
4 ,, Dy= 25 3262-75*
пм. 173.0 2.12
5 ,, Dy= 32 3262-75*
пм. 41.0 2.73
6 ,, Dy= 40 3262-75*
пм. 20.0 3.33
7 ,, Dy= 50 3262-75*
пм. 25.0 4.22
Отводы бесшовные из ст.
L=R
8 марки 20 Dy= 50 17375
шт. 1
9 Шаровой кран,откл.
10 нагрев. прибор Dy= 15
шт. 140.0 1.00
11 Задвижка чугун. Dy= 50 30Ч6БP
шт. 2.0 18.40
12 Шаровый кран Dy= 15
шт. 8.0
13 Шаровый кран Dy= 20
шт. 102.0
Поверхность труб
14 диаметром до Dy= 50
M2 99.1
15 Oкраска труб за 2 раза
M2 99.1
Испытание системы дав-
16 лением до Dy= 100
пм. 1073.8
————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
————————————————————————————————————
выполнено 10.10.2003 время окончания расчёта 18:17:45; из Архива -D:Мои
документы
3. РАСЧЕТ ЧИСЛА СЕКЦИЙ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ
Число секций отопительных приборов определяется для одного из стояков
системы отопления.
Расчет ведется в следующей последовательности.
Определяется суммарное понижение температуры воды, [pic], 0С, на
участках подающей магистрали от ввода до рассматриваемого стояка. Для
трубопроводов Ду от 25 до 50мм на 10м подающей магистрали оно составляет
ориентировочно 0,40С.
Определяется средняя температура в отопительном приборе с тепловой
нагрузкой Qп Вт, присоединенном к стояку однотрубной системы отопления:
[pic], (47)
где ?tм – снижение температуры воды в подающей магистрали оно составляет
ориентировочно 0,40С.
?Qп – суммарная тепловая нагрузка отопительных приборов,
расположенных до рассчитываемого прибора на данном стояке, по ходу движения
теплоносителя, Вт;
?Qтр – сумма дополнительной теплоотдачи труб и подводок к приборам до
рассматриваемого помещения, Вт.
? – коэффициент затекания воды в прибор. При присоединении прибора к стояку
с трехходовыми кранами коэффициент затекания воды в прибор принимается
равным 1.
Qп – тепловая нагрузка рассчитываемого отопительного прибора, Вт;
с - теплоемкость воды, равная 4187 Дж/(кг ? 0С);
Gст. – расход воды в стояке, кг/ч, (формула 11).
?1, ?2 – то же, что в формуле (11).
8.3. Определяют
[pic],
(48)
где tв – расчетная температура воздуха в помещении, в котором расположен
рассчитываемый отопительный прибор, 0С.
8.4. Рассчитывается комплексный коэффициент приведения Qн.у. к
расчетным условиям, который определяется по формуле:
[pic], (49)
где n, р, с – экспериментальные числовые показатели для определения
числового потока отопительных приборов. Для чугунных радиаторов при схеме
движения теплоносителя «сверху - вниз» и расходе теплоносителя 54-536 кг/ч
n=0,3; р=0; с=1;
b – коэффициент учета атмосферного давления в данной местности, при В
= 1013,3 гПа = 760 мм рт. ст. b = 1;
? – коэффициент учета направления движения воды в приборе, при
движении сверху – вниз ? = 1;
Gпр – расход воды через прибор, кг/ч.
[pic]
(50)
Здесь Gcт – общий расход воды через стояк, кг/ч, определяемый по формуле
(13).
При присоединении приборов к стояку с трехходовыми кранами ? = 1,
поэтому Gпр = Gст.
8.5. определяется необходимая теплоотдача прибора в рассматриваемом
помещении.
[pic],
(51)
uде QП – теплопотребность помещения, равная его теплопотерям, Вт;
QТР – теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб
(стояка и подводок), к которым непосредственно присоединен прибор, Вт;
[pic],
(52)
где qв и qг –теплоотдача 1 м соответственно вертикально и горизонтально
проложенных труб, Вт/м;
| |
