|
Реферат: Проектирование усилителя мощности на основе ОУ (Технология)
Задание на курсовое проектирование по курсу
«Основы электроники и схемотехники»
Студент: Данченков А.В. группа ИИ-1-95.
Тема: «Проектирование усилительных устройств на базе интегральных
операционных усилителей»
Вариант №2.
Расчитать усилитель мощности на базе интегральных операционных
усилителей с двухтактным оконечным каскадом на дискретных элементах в
режиме АВ.
Исходные данные:
|Eг , мВ |Rг , кОм |Pн , Вт |Rн , Ом |
|1.5 |1.0 |5 |4.0 |
Оценить, какие параметры усилителя влияют на завал АЧХ в области
верхних и нижних частот.
Содержание
Структура усилителя мощности
.................................................................... 3
Предварительная схема УМ (рис.6)
.............................................................. 5
Расчёт параметров усилителя мощности
...................................................... 6
1. Расчёт амплитудных значений тока и напряжения
.............................. 6
2. Предварительный расчёт оконечного каскада
...................................... 6
3. Окончательный расчёт оконечного каскада
......................................... 9
4. Задание режима АВ. Расчёт делителя
.................................................. 10
5. Расчёт параметров УМ с замкнутой цепью ООС
................................ 11
6. Оценка параметров усилителя на завал АЧХ в области ВЧ и НЧ ...... 12
Заключение
............................................................................
........................ 13
Принципиальная схема усилителя мощности
.............................................. 14
Спецификация элементов
............................................................................
.. 15
Библиографический список
..........................................................................
16
Введение
В настоящее время в технике повсеместно используются
разнообразные усилительные устройства. Куда мы не посмотрим - усилители
повсюду окружают нас. В каждом радиоприёмнике, в каждом телевизоре, в
компьютере и станке с числовым программным управлением есть усилительные
каскады. Эти устройства, воистину, являются грандиознейшим изобретением
человечества .
В зависимости от типа усиливаемого параметра усилительные
устройства делятся на усилители тока, напряжения и мощности.
В данном курсовом проекте решается задача проектирования
усилителя мощности (УМ) на основе операционных усилителей (ОУ). В задачу
входит анализ исходных данных на предмет оптимального выбора структурной
схемы и типа электронных компонентов, входящих в состав устройства, расчёт
цепей усилителя и параметров его компонентов, и анализ частотных
характеристик полученного устройства.
Для разработки данного усилителя мощности следует произвести
предварительный расчёт и оценить колличество и тип основных элементов -
интегральных операционных усилителей. После этого следует выбрать
принципиальную схему предварительного усилительного каскада на ОУ и
оконечного каскада (бустера). Затем необходимо расчитать корректирующие
элементы, задающие режим усилителя ( в нашем случае АВ ) и оценить влияние
параметров элементов схемы на АЧХ в области верхних и нижних частот.
Оптимизация выбора составных компонентов состоит в том, что при
проектировании усилителя следует использовать такие элементы, чтобы их
параметры обеспечивали максимальную эффективность устройства по заданным
характеристикам, а также его экономичность с точки зрения расхода энергии
питания и себестоимости входящих в него компонентов.
Структура усилителя мощности
Усилитель мощности предназначен для передачи больших мощностей
сигнала без искажений в низкоомную нагрузку. Обычно они являются выходными
каскадами многокаскадных усилителей. Основной задачей усилителя мощности
является выделение на нагрузке возможно большей мощности. Усиление
напряжения в нём является второстепенным фактом. Для того чтобы
усилитель отдавал в нагрузку максимальную мощность, необходимо выполнить
условие Rвых= Rн .
Основными показателями усилителя мощности являются:
отдаваемая в нагрузку полезная мощность Pн , коэффициент полезного действия
( , коэффициент нелинейных искажений Kг и полоса пропускания АЧХ.
Оценив требуемые по заданию параметры усилителя мощности, выбираем
структурную схему , представленную на рис.1 , основой которой является
предварительный усилительный каскад на двух интегральных операционных
усилителях К140УД6 и оконечный каскад (бустер) на комплементарных парах
биполярных транзисторов. Поскольку нам требуется усиление по мощности, а
усиление по напряжению для нас не важно, включим транзисторы оконечного
каскада по схеме “общий коллектор” (ОК). При такой схеме включения
оконечный каскад позволяет осуществить согласование низкоомной нагрузки с
интегральным операционным усилителем, требующим на своём входе высокоомную
нагрузку (т.к. каскад “общий коллектор” характеризуется большим входным
Rвх и малым выходным Rвых сопротивлениями), к тому же каскад ОК имеет
малые частотные искажения и малые коэффициенты нелинейных искажений.
Коэффициент усиления по напряжению каскада “общий коллектор” Ku ( 1.
Для повышения стабильности работы усилителя мощности
предварительный и оконечный каскады охвачены общей последовательной
отрицательной обратной связью (ООС) по напряжению. В качестве
разделительного элемента на входе УМ применён конденсатор Cр . В качестве
источника питания применён двухполярный источник с напряжением
Eк = ( 15 В.
Режим работы оконечного каскада определяется режимом покоя (классом
усиления) входящих в него комплементарных пар биполярных транзисторов.
Существует пять классов усиления: А, В, АВ, С и D , но мы рассмотрим только
три основных: А, В и АВ.
Режим класса А характеризуется низким уровнем нелинейных искажений
(Kг ( 1%) низким КПД (( Iн)
комплиментарную пару биполярных транзисторов VT1-VT2 : КТ-817 (n-p-n
типа) и КТ-816 (p-n-p типа). Произведём предварительный расчёт
энергетических параметров верхнего плеча бустера (см рис. 3.1).
| |
Рис. 3.1
2.2 Найдём входную мощность оконечного каскада Pвх . Для этого нужно
сначала расчитать коэффициент усиления по мощности оконечного каскада Kpок
, который равен произведению коэффициента усиления по току Ki на
коэффициент усиления по напряжению Ku :
Kpок = Ki * Ku
Как известно, для каскада ОК Ku ( 1 , поэтому, пренебрегая Ku ,
можно записать:
Kpок ( Ki
Поскольку Ki = (+1 имеем:
Kpок ( (+1
Из технической документации на транзисторы для нашей
комплементарной пары получаем ( = 30. Поскольку ( велико, можно принять
Kpок = (+1 ( (. Отсюда Kpок = 30 .
Найдём собственно выходную мощность бустера. Из соотношения
Pн
Kpок = ((
Pвх
Pн
получим Pвх = (( , а с учётом предыдущих приближений
Kpок
| | 5000 мВт |
|Pн |= ((((( = 160 мВт |
|Pвх = ((|30 |
| | |
|( | |
3 Определим амплитуду тока базы транзистора VT1 Iбvt1 :
Iк
Iб = ((( , т.к. Iн = Iкvt1 получим :
1+(
Iн Iн
1600 мА
Iбvt1 = ((( ( ((( = (((( = 52 мА
1+(vt1 (vt1
30
2.4 Определим по входной ВАХ транзистора напряжение на управляющем
переходе Uбэ (cм. рис 3.2)
| | |
| | |
рис 3.2
Отсюда находим входное напряжение Uвхvt1
Uвхvt1 = Uбэvt1 + Uн = 1.2 В + 6.32 В = 7.6 В
2.5 Определим входное сопротивление верхнего плеча бустера Rвх :
Uвх Uвх
7.6 В
Rвх = ((( = ((( = (((( = 150 Ом
Iвхvt1 Iбvt1
5.2*10-3
Поскольку из-за технологических особенностей конструкции
интегрального операционного усилителя К140УД6 полученное входное
сопротивление (оно же сопротивление нагрузки ОУ ) мало (для К140УД6
минимальное сопротивление нагрузки Rmin оу = 1 кОм ), поэтому для
построения оконечного каскада выбираем составную схему включения (чтобы
увеличить входное сопротивление Rвх ). Исходя из величины тока базы
транзистора VT1 Iбvt1 (который является одновременно и коллекторным током
транзистора VT3 ) выбираем комплементарную пару на транзисторах КТ-361 (p-n-
p типа) и КТ-315 (n-p-n типа). Соответственно схема оконечного каскада
примет вид, показанный на рис. 3.3 .
| |
рис. 3.3
3. Окончательный расчёт оконечного каскада
1 Расчитаем входную мощность Pвхок полученного составного оконечного
каскада. Исходя из того, что мощность на входе транзистора VT1 Pвх мы
посчитали в пункте 2.2 , получим :
Pвх Pвх
160 мВт
Pвхок = ((( ( ((( = (((( = 3.2 мВт
(vt3+1 ( 50
2 Определим амплитуду тока базы Iбvt3 транзистора VT3. Поскольку
Iкvt3 ( Iбvt1 имеем :
Iкvt3 Iбvt1
52 мА
Iбvt3 = ((( ( ((( = ((( ( 1 мА
1+(vt3 (vt3
50
3.3 Определим по входной ВАХ транзистора VT3 напряжение на управляющем
переходе Uбэvt3 (см. рис. 3.4 ). Поскольку Uбэvt3 = 0.6 В , для входного
напряжения оконечного каскада Uвхок имеем:
Uвхок = Uн + Uбэvt1 + Uбэvt1 = (6.32 + 1.2 + 0.6) В = 8 В
| | |
| | |
рис 3.4
3.4 Определим входное сопротивление оконечного каскада Rвхок :
Uвхок 8 В
Rвхок = ((( = ((( = 8 кОм
Iбvt3 1
мА
Полученное входное сопротивление полностью удовлетворяет условию
Rвхок ( Rн min оу
где Rн min оу = 1кОм (для ОУ К140УД6).
4. Задание режима АВ. Расчёт делителя
Для перехода от режима В к режиму АВ на вход верхнего плеча нужно
подать смещающее напряжение +0.6 В, а на вход нижнего плеча - –0.6 В.
При этом, поскольку эти смещающие напряжения компенсируют друг друга,
потенциал как на входе оконечного каскада, так и на его выходе останется
нулевым. Для задания смещающего напряжения применим кремниевые диоды КД-223
(VD1-VD2, см. принципиальную схему), падение напряжения на которых Uд = 0.6
В
Расчитаем сопротивления делителя Rд1= Rд2= Rд . Для этого зададим
ток делителя Iд, который должен удовлетворять условию:
Iд ( 10*Iбvt3
Положим Iд = 3 А и воспользуемся формулой
Ек – Uд (15 – 0.6) В
Rд = (((( = (((((( = 4.8 Ом ( 5 Ом
Iд
3 А
5. Расчёт параметров УМ с замкнутой цепью ООС
Для улучшения ряда основных показателей и повышения стабильности
работы усилителя охватим предварительный и оконечный каскады УМ общей
последовательной отрицательной обратной связью (ООС) по напряжению. Она
задаётся резисторами R1 и R2 (см. схему на рис. 6 ).
Исходя из технической документации на интегральный операционный
усилитель К140УД6 его коэффициент усиления по напряжению Kuоу1 равен
3*104 . Общий коэффицент усиления обоих ОУ равен :
Kuоу = Kuоу1 * Kuоу2 = 9*108
Коэффициент усиления по напряжению каскадов, охваченных обратной
связью Ku ос равен:
Uвых ос Кu (
Kuоу1 * Kuоу2 * Kuок) 1
Ku ос = ((( = (((( = ((((((((((( ( (
Eг 1 + (Ku 1 + ((
Kuоу1 * Kuоу2 * Kuок) (
| |
рис. 3.5
Изобразим упрощённую схему нашего усилителя , заменив оконечный
каскад его входным сопротивлением (см. рис. 3.5 ) (ООС на схеме не
показана, но подразумевеется ). Здесь Rнэкв ( Rвхок = 8 кОм ; Uвых ос =
Uвхок = 8 В , Ег = 15 В (из задания ).
Uвых ос 8000 мВ
Ku ос = ((( = (((( = 5333
Eг
1.5 мВ
1
( = Ku ос = 5333
(
Найдём параметры сопротивлений R1 и R2 , задающих обратную связь.
Зависимость коэффициента обратной связи ( от сопротивлений R1 и R2 может
быть представлена следующим образом:
R1
( = (((
R1 + R2
Зададим R1 = 0.1 кОм . Тогда :
1 R1 1
(( = ((( = ((( ( 5333 = 1 + 10R2 ( R2 = 540 кОм
Ku ос R1 + R2 5333
6. Оценка влияния параметров усилителя на завал АЧХ в
области верхних и нижних частот
Усилитель мощности должен работать в определённой полосе частот
( от (н до (в ) . Такое задание частотных характеристик УМ означает,
что на граничных частотах (н и (в усиление снижается на 3 дБ по
сравнению со средними частотами, т.е. коэффициенты частотных искажений Мн и
Мв соответственно на частотах (н и (в равены:
__
Мн = Мв = ( 2 (3 дБ)
В области низких частот (НЧ) искажения зависят от постоянной
времени (нс цепи переразряда разделительной ёмкости Ср :
_________________
Мнс = ( 1 + ( 1 / ( 2((н(нс ))2
Постоянная времени (нс зависит от ёмкости конденсатора Ср и
сопротивления цепи переразряда Rраз :
(нс = Ср* Rраз
При наличии нескольких разделительных ёмкостей ( в нашем
случае 2) Мн равно произведению Мнс каждой ёмкости:
Мн = Мнс1 * Мнс2
Спад АЧХ усилителя мощности в области высоких частот (ВЧ)
обусловлен частотными искажениями каскадов на ОУ и оконечного каскада, а
так же ёмкомтью нагрузки, если она имеется. Коэффициент частотных
искажений на частоте (в равен произведению частотных искажений каждого
каскада усилителя:
Мв ум = Мв1 * Мв2 * Мвок * Мвн
Здесь Мв1 , Мв2 , Мвок , Мвн - коэффициенты частотных
искажений соответственно каскадов на ОУ, оконечного каскада и ёмкости
нагрузки Сн . Если Ku оу выбран на порядок больше требуемого усиления
каскада на ОУ, то каскад ОУ частотных искажений не вносит ( Мв1 = Мв2 = 1).
Коэффициент искажений оконечного каскада задаётся формулой:
_________
Мвок = 1 + ( ( 1+ ((в /(() - 1)(1 - Kuoк)
Здесь (( - верхняя частота выходных транзисторов. Коэффициент
частотных искажений нагрузки Мвн , определяемый влиянием ёмкости нагрузки
Сн в области высоких частот зависит от постоянной времени (вн нагрузочной
ёмкости :
__________________
Мвн = ( 1 + ( 1 / ( 2((в(вн ))2
(вн = Сн* (Rвыхум | | Rн)
При неправильном введении отрицательной обратной связи в области
граничных верхних и нижних частот может возникнуть ПОС ( положительная
обратная связь) и тогда устройство из усилителя превратится в генератор.
Это происходит за счёт дополнительных фазовых сдвигов , вносимых как самим
усилителем, так и цепью обратной связи. Эти сдвиги тем больше, чем большее
число каскадов охвачено общей обратной связью. Поэтому не рекомендуется
охватывать общей ООС больше, чем три каскада.
Заключение
В данном курсовом проекте мы расчитали основные параметры и элементы
усилителя мощности, а так же оценили влияние параметров усилителя на завалы
АЧХ в области верхних и нижних частот.
Спецификация элементов
|№ п/п |Обозначение |Тип |Кол - во|
|1 |R1 |Резистор МЛТ-0.5 - 0.1 кОм ( 10 |1 |
| | |% | |
|2 |R2 |Резистор МЛТ-0.5 - 540 кОм ( 10 %|1 |
|3 |Rд |Резистор МЛТ-0.5 - 5 Ом ( 10 % |2 |
|4 |VD1-VD2 |Диод полупроводниковый КД223 |2 |
|5 |VT1 |Транзистор КТ817 |1 |
|6 |VT2 |Транзистор КТ816 |1 |
|7 |VT3 |Транзистор КТ315 |1 |
|8 |VT4 |Транзистор КТ361 |1 |
|9 |DA1-DA2 |Операционный усилитель К140УД6 |2 |
Библиографический список
1. Д. В. Игумнов, Г.П. Костюнина - “Полупроводниковые устройства
непрерывного действия “ - М: “Радио и связь”, 1990 г.
2. В. П. Бабенко, Г.И. Изъюрова - “Основы радиоэлектроники”. Пособие по
курсовому проектированию - М: МИРЭА, 1985 г.
3. Н.Н. Горюнов - “ Полупроводниковые приборы: транзисторы”
Справочник - М: “Энергоатомиздат”, 1985 г.
Реферат на тему: Проектирование фасонного резца
Проектирование фасонного резца
Исходные данные:
Тип резца - круглый, внутренний
Материал детали - сталь 12ХМФ
Определение конструктивных элементов резца.
Габаритные размеры и размеры элементов крепления резца выбирают в
зависимости от
наибольшей глубины профиля обрабатываемой детали.
tmax = dmax - dmin / 2,
где dmax , dmin - наибольший и наименьший обрабатываемые диаметры.
tmax = 170 - 138 / 2 = 16 мм
Для внутренней обработки диаметр круглого резца должен быть не более 0.75
наименьшего
обрабатываемого им диаметра детали.
Рабочая ширина резца Lp, кроме основной режущей части, образующей форму
обрабатываемой
детали, имеет дополнительные режущие кромки. Они предназначены для
подготовки отрезки
детали от прутка и для обработки фасок.
Кроме того, режущие кромки, обрабатывающие фаски, имеют перекрытие, а резец
заканчивается
упрочняющим участком.
Lp = lg + b + b1 + c + a,
где lg - длина фасок поверхности детали;
b - ширина лезвия под отрезку = 5мм;
b1=c=1 мм - величина перекрытия;
a =3 мм - ширина упрочняющего участка.
Lp = 39 + 5 + 1 + 3 = 48 мм
Выбор геометрических параметров
Величины переднего (1 и заднего (1 углов принимают в зависимости от
обрабатываемого материала для основной точки профиля резца, обрабатывающей
наибольший диаметр детали.
учитывая это, выбираем:
передний угол (1 = 14(
задний угол (1 = 15(
Расчет профиля резца
Расстояние от оси детали до следа передней поверхности резца:
hg = r1 ( sin (1 = 85 ( sin 15( = 21.9996 мм
Вспомогательный параметр
A1 = r1 ( cos (1 = 85 ( cos 15( = 82.1 мм
Угол заточки резца:
(1 = (1 + (1 = 15 + 15 = 30(
Передний угол в текущей точке:
(i = arcsin hg/ri , (
(2 = arcsin 21.9996 / 71 = 18.047
(3 = arcsin 21.9996 / 69 = 18.59
(4 = arcsin 21.9996 / 69 = 18.59
(5 = arcsin 21.9996 / 77 = 18.59
(6 = arcsin 21.9996 / 69 = 18.59
(7 = arcsin 21.9996 / 69 = 18.59
(8 = arcsin 21.9996 / 70 = 18.317
Вспомогательный параметр:
Ai = ri ( cos (i ,(
A1 = 85 ( cos 15.011 = 82.099
A2 = 71 ( cos 18.047 = 67.510
A3 = 69 ( cos 18.590 = 65.390
A4 = 69 ( cos 18.590 = 65.390
A5 = 77 ( cos 16.600 = 73.790
A6 = 69 ( cos 18.047 = 65.390
A7 = 70 ( cos 18.047 = 65.390
A8 = 85 ( cos 18.317 = 66.450
Глубина профиля резца по передней поверхности для i-той точки:
Ci = - (Ai - A1), мм
C1 = 0
C2 = - ( 67.51 - 82.099 ) = 14.6
C3 = - ( 65.39 - 82.099 ) = 16.7
C4 = - ( 65.39 - 82.099 ) = 16.7
C5 = - ( 73.79 - 82.099 ) = 8.3
C6 = - ( 65.39 - 82.099 ) = 16.7
C7 = - ( 65.39 - 82.099 ) = 16.7
C8 = - ( 66.45 - 82.099 ) = 15.7
Расстояние от точки оси резца до следа его передней поверхности:
hp = R1 ( sin (1
где D1 = 0.75d2 ; D1 = 104.25 ; R1 = 52 мм
hp = 52 ( sin 30( = 26 мм
Вспомогательный параметр
Bi = B1 - li ,мм
где B1 = R1 ( cos (1 = 52 ( cos 30( = 45.03 мм
Подставив известные величины, получаем:
B2 = 45.03 - 14.6 = 30.4
B3 = 45.03 - 16.7 = 28.3
B4 = 45.03 - 16.7 = 28.3
B5 = 45.03 - 8.3 = 36.73
B6 = 45.03 - 16.7 = 28.3
B7 = 45.03 - 16.7 = 28.3
B8 = 45.03 - 15.7 = 29.3
Суммарный угол в i-той точке профиля резца:
(i = arctg hp / Bi ,(
(1 = 30(
(2 = arctg 26/ 30.4 = 40.54
(3 = arctg 26/ 28.3 = 42.57
(4 = arctg 26/ 28.3 = 42.57
(5 = arctg 26/ 36.73 = 35.29
(6 = arctg 26/ 28.3 = 42.57
(7 = arctg 26/ 28.3 = 42.57
(8 = arctg 26/ 29.3 = 41.58
Задний угол в рассматриваемой i-й точке резца:
(i = (i - (i , (
(1 = 15
(2 = 40.54 - 18.047 = 22.493
(3 = 42.57 - 18.59 = 23.98
(4 = 42.57 - 18.59 = 23.98
(5 = 35.29 - 16.6 = 18.69
(6 = 42.57 - 18.59 = 23.98
(7 = 42.57 - 18.59 = 23.98
(8 = 41.58 - 18.317 = 23.26
Радиус резца в i-й точке:
Ri = hp / sin (i ,мм
R1 = 26 / sin 30 = 52
R2 = 26 / sin 40.54 = 40.001
R3 = 26 / sin 42.57 = 38.434
R4 = 26 / sin 42.57 = 38.434
R5 = 26 / sin 35.29 = 45.005
R6 = 26 / sin 42.57 = 38.434
R7 = 26 / sin 42.57 = 38.434
R8 = 26 / sin 41.58 = 39.176
Глубина профиля резца в i-й точке:
ti = R1 - Ri , мм
t1 = 0
t2 =52 - 40.001 = 11.999
t3 =52 - 38.434 = 13.566
t4 =52 - 38.434 = 13.566
t5 =52 - 45.005 = 6.995
t6 =52 - 38.434 = 13.566
t7 =52 - 38.434 = 13.566
t8 =52 - 39.176 = 12.824
Профилирование круглого резца.
Вычерчиваем профиль резца в масштабе. На профиле отмечаем характерные точки
1 ... 10, на
тех участках, где профиль изделия параллелен его оси, характерными будут
узловые точки.
Для каждой точки определяем расстояние до нее от одного из торцов детали li
и радиус ri.
Получаем проекции всех угловых точек на оси детали 1`... 10` . Из центра
изделия проводим
окружности с радиусами r1,r2,...
На оси детали находим основную точку, находящуюся на пересечении профиля
детали и наи-
большего обрабатываемого радиуса резца.
Через основную точку под углом (1 к оси детали проводим прямую N-N, которая
является
следом от передней поверхности резца. Найдем положение характерных точек
на передней поверхности резца. Для этого из центра детали проводим радиусы
Og1` ,Og2’... На пересечении
этих радиусов с прямой N-N получаем соответствующие точки 1``,2``...
Для построения профиля резца переносим эти точки на ось Op-Op` радиусами
R1 ,R2 ... из центра Op. Обозначим эти точки 1```,2```...
Для получения профиля круглого резца в радиальном сечении, спроецируем эти
точки на гори
зонтальную проекцию детали до пересечения с перпендикулярами ее оси,
проходящими через точки 1,2 ...
Профиль обрабатываемых деталей состоит из следующих участков:
два конических, торовидный и цилиндрический.
Из-за несовпадения радиальных сечений изделия и резца, размеры конических и
торовидного участков будут отличаться.
Если точность изготовления деталей невысока (11 квалитет и грубее), то
конический участок
профиля строят по крайним точкам, тогда угол этого участка находят:
( = arctg t/l
где t - глубина профиля резца на коническом участке
l - расстояние между крайними точками конического участка профиля
вдоль оси детали.
( = arctg 1 / 1 = 45(
( = arctg 14.5 / 15 = 44(1`30``
Определим радиус профиля фасонного резца:
( = ( t21 + x20 ) / 2t1 = 72 +72 / 14 = 7 мм
Исследование геометрии резца
Для исследования геометрии фасонного резца необходимо провести анализ
изменения величин
углов вдоль его режущих кромок. Величины передних и задних углов в
нормальной плоскости
к рассматриваемой точке фасонного профиля резца находят по формулам:
(ni = arctg ( tg (i ( sin (i ),
(ni = arctg ( tg (i ( sin (i ),
где (i - угол между касательной к режущей кромке в рассматриваемой точке и
прямой,
перпендикулярной к оси резца.
В узловых точках 1 и 2 углы (1= (2 = 90( - 90( = 0
(n1,2 = arctg (tg 16.3 ( sin0) = 0
(n1,2 = arctg ( tg 15.7 ( sin0) = 0
Поэтому соответствующий участок заменим прямой.
Построим график изменения углов по всему контуру.
Материал фасонного резца, допуски на размеры и технические
требования.
В качестве материала для изготовления фасонного резца следует применять
быстрорежущую
сталь или твердый сплав. Выбираем твердый сплав Т15К6.
Определяем допуски на диаметральные размеры:
- размер 140 Js12, T` = 0.4 2T = 0.25(0.4 = 0.1 мм
T = 0.1/2 = 0.05 мм
- размер 170 Js9 , T` = 1 2T = 0.25(1 = 0.25 мм
T = 0.25/2 = 0.125 мм
Определяем допуски на линейные размеры:
- размер 39 h14 , T` = 0.4 T = 0.4 ( 0.5 = 0.2 мм
- размер 4 H12 , T` = 0.12 T = 0.12 ( 0.5 = 0.6 мм
- размер 14 H12 , T` = 0.18 T = 0.18 ( 0.5 = 0.9 мм
- размер 2 H12 , T` = 0.12 T = 0.12 ( 0.5 = 0.6 мм
- размер 15 H12 , T` = 0.18 T = 0.18 ( 0.5 = 0.9 мм
Допуски наружного диаметра выбираем по h9, а диаметр под оправку H7
Определение ресурса работы резца
Обеспечение производства режущим инструментом возможно только на базе
технически
обоснованных нормативов его расхода, которые нетрудно установить, зная
ресурс работы
инструмента; определяемый по формуле:
T1 = ( n + 1 ) ( T,
где n - количество переточек инструмента;
T - стойкость инструмента между переточками;
n = M / hu
где M - величина допустимого стачивания;
hu - величина стачивания до 1-й переточки.
Величина допустимого стачивания:
M = 0.83((D - 10
где D - наружный диаметр круглого резца.
M = 0.83 ( ( ( 90 - 10 = 224.6
n = 224.6 / 1.5 = 149.8
T1 = ( 149.8 + 1) (2.25 = 339.3
| |
