GeoSELECT.ru



Строительство / Реферат: Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (Строительство)

Космонавтика
Уфология
Авиация
Административное право
Арбитражный процесс
Архитектура
Астрология
Астрономия
Аудит
Банковское дело
Безопасность жизнедеятельности
Биология
Биржевое дело
Ботаника
Бухгалтерский учет
Валютные отношения
Ветеринария
Военная кафедра
География
Геодезия
Геология
Геополитика
Государство и право
Гражданское право и процесс
Делопроизводство
Деньги и кредит
Естествознание
Журналистика
Зоология
Инвестиции
Иностранные языки
Информатика
Искусство и культура
Исторические личности
История
Кибернетика
Коммуникации и связь
Компьютеры
Косметология
Криминалистика
Криминология
Криптология
Кулинария
Культурология
Литература
Литература : зарубежная
Литература : русская
Логика
Логистика
Маркетинг
Масс-медиа и реклама
Математика
Международное публичное право
Международное частное право
Международные отношения
Менеджмент
Металлургия
Мифология
Москвоведение
Музыка
Муниципальное право
Налоги
Начертательная геометрия
Оккультизм
Педагогика
Полиграфия
Политология
Право
Предпринимательство
Программирование
Психология
Радиоэлектроника
Религия
Риторика
Сельское хозяйство
Социология
Спорт
Статистика
Страхование
Строительство
Схемотехника
Таможенная система
Теория государства и права
Теория организации
Теплотехника
Технология
Товароведение
Транспорт
Трудовое право
Туризм
Уголовное право и процесс
Управление
Физика
Физкультура
Философия
Финансы
Фотография
Химия
Хозяйственное право
Цифровые устройства
Экологическое право
   

Реферат: Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (Строительство)




Содержание



Содержание 1
Краткая характеристика объекта 2
Определение физических свойств грунтов и механических свойств грунтов. 3
Определение нагрузок. Сечение 1 – 1 6
Определение нагрузок. Сечение 2 – 2 7
Определение нагрузок. Сечение 3 – 3 8
Определение глубины заложения фундамента 9
Определение размеров подошвы внецентренно нагруженного фундамента. 10
Определение осадки и просадки. Сечение 1-1 11
Расчет висячей забивной сваи 13
Определение осадок свайного фундамента 14
Расчет осадок свайных фундаментов 15
Технико-экономические сравнения 16
Расчет осадок свайных фундаментов. Сечение 1-1 18
Расчет осадок свайных фундаментов. Сечение 3-3 20
Заключение 22
Литература 23



Краткая характеристика объекта


Проектируемое здание – бытовой корпус. Ширина здания 18м, длина – 48м,
здание многоэтажное, высота здания от уровня чистого пола 20м, а высота
этажа –2,5м. Здание с подвалом.
Наружные стены из кирпича толщиной 510мм и стеновых панелей толщиной
300мм, внутри здания колонны. Перекрытие - многопустотные панели толщиной
220мм. Кровля – рулонная из 4 слоев рубероида.
Несущие конструкции в здании малочувствительны к неравномерным осадкам.

«Основания зданий и сооружений» величина предельных деформаций

Sи=10см. Заданные усилия на обрезах фундамента приведены в таблицах
Площадка строительства находиться г. Краснодар. Глубина промерзания
грунта 0,8м.
Рельеф площадки спокойный с небольшим понижением по краям.

Инженерно-геологические условия выявлены по средствам бурения

4-х скважин.
При бурении выявлены следующие слои: 1) чернозем –1,8м; 2) суглинок
желтый – 4,5м; 3) глина бурая – 4,2м; 4) супесь – 5,7м; 5) песок – 3,8 м .
Слои расположены повсеместно .
Подошва слоев находиться на глубине
- чернозем –1,8м;
- суглинок желтый – 4,5м;
- глина бурая –4,2м.
- супесь – 5,7м;
- песок –3,8м;
Грунтовые воды обнаружены в четвертом слое. Оценивая данные
инженерно-геологических условий следует заметить, что грунты вполне
удовлетворяют проектируемому зданию. Влияние сооружения на возникновение
геологических процессов (оползни) исключено, т.к. местность ровная. В
результате лабораторных исследований была составлена таблица физико-
механических свойств грунтов.


Определение физических свойств грунтов и механических свойств грунтов.



Схема расположение геологических выработок.



Геологические колонки.


Табл. 1
|№ | | |Мощность слоев грунта |Грунтовые |
|инженерно- |Условные|Литологическое|для скважин |воды в Скв 1 |
|геологическ| | | |глубина в м |
|. |обозначе|Описание | |от поверхн. |
|элементов |ния | | | |
|ИГЭ-2 | |Суглинок |4,7 |4,5 |3,9 |4,5 | | |
| | |желтый | | | | | | |
|ИГЭ-3 | |Глина бурая |4,0 |4,2 |4,1 |4,2 | | |
|ИГЭ-4 | |Супесь |6,0 |5,7 |6,0 |5,7 |11,0 |11,0 |
|ИГЭ-5 | |Песок |4,0 | 3,8 |4,0 |3,8 | | |



ИГЭ-1
Дано: W = 0,25; WL = 0,17; WP = 0,13; (s = 2,64т/мі; ( = 1,7т/мі; (w =
1т/мі.
Данный глинистый грунт является супесью.
e = (s / ( (1+ W) – 1 = 2,64 / 1,7 (1 + 0,25) – 1 = 0,94 коэффициент
пористости.



ИГЭ-2
Дано: W = 0,23; ; WL =0,28; WP = 0,18; (s = 2,66т/мі; ( = 1,97т/мі; (w
= 1т/мі. Jp = WL – WP = 0,28 - 0,18 = 0,1-число пластичности.
Данный глинистый грунт является суглинком, т.к. 0,07( Jp= 0,10< 0,17
JL = (W – WP) / (WL – WP) = (0,23 – 0,18) / (0,28 – 0,18) = 0,5
Данный грунт является суглинком тугопластичным, т.к. 0< JL=0.5=0,5
e=(s/((1+W)– 1 = 2,66/ 1,97 (1 + 0,23) – 1 = 0,661коэффициент
пористости.
Sr=Wx(s/ex(w = 0,23 x 2,66 / 0,661 x 1 = 0,926 степень влажности.
Данный грунт непросадочный, т.к. 0.926 ? 0,8
eL = WL x (s /(w = 0,28 x 2,66 / 1,0 = 0,74
Jss = (eL – e ) / (1 + e ) = (0,74– 0,661) / (1 + 0,661) = 0,048
(s = (s x 10 = 2,66 x 10 = 26,6 кН/мі - удельный вес грунта.
Удельный вес грунта во взвешенном состоянии :
(взв = ((s - (w) / (1 + e) = (26,6 – 10) / (1+ 0,661) = 10,0 кН/мі



ИГЭ-3
Дано: W = 0,26; WL = 0,37; WP = 0,19; рs = 2,74т/мі; р = 2,0т/мі; рw =
1т/мі.
Jp = WL – WP = 0,37-0,19=0,18
Данный глинистый грунт является глиной, т.к. 0,18 >0,17.
JL = (W – WP) / (WL – WP) = (0,26 – 0,19) / (0,37 – 0,19) = 0,39
Глинистый грунт является глиной тугопластичной, т.к. 0,25 < JL=0.390,98 ? 0,8

Механические (деформационные):
- коэффициент относительной сжимаемости mv = ( / E0; МПа№

1) mv = -
2) mv = 0,62/ 11 = 0,056
3) mv = 0,43 / 16 = 0,027
4) mv = 0,74 / 3 = 0,247
5) mv = 0,74 / 33 = 0,0224



Определение нагрузок. Сечение 1 – 1

Fгр = 3х 6 = 18мІ Табл. 2
| | |Норматив. нагрузки|Коэф-т |Расчетная|
|№ |Нагрузки | |надежности |нагрузка |
| | | |по нагрузке|кН |
| | |На |От груза| | |
| | |ед.площ |площади | | |
| | |кН/мІ |кН | | |
| |Постоянные : | | | | |
|1 |От защитного слоя гравия, |0,42 |7,56 |1,3 |9,83 |
| |втопленного в битумную мастику| | | | |
| | | | | | |
| |толщ.20мм: 0,02м х 21кН/м3 | | | | |
|2 | |0,096 |1,73 |1,3 |2,25 |
| |Гидроизоляционный ковер, 4 | | | | |
| |слоя рубероида на битумной | | | | |
| |мастике: 0,004м х 6кН/ мі х 4 | | | | |
|3 | |0,45 |8,1 |1,3 |10,53 |
| |Цементная стяжка толщ.25мм | | | | |
| |( = 18 кН/мі : 0,025м х 18 | | | | |
|4 |кН/мі | | | | |
| | |0,17 |3,1 |1,3 |4,04 |
| |Утеплитель – газобетон | | | | |
| |( = 1,15 кН/мі толщ.150мм: | | | | |
|5 |0,15м х 1,15 кН/мі | | | | |
| | |0,04 |0,72 |1,3 |0,94 |
| |Пароизол.1сл.рубероида на | | | | |
|6 |битум, мастике: 0,01м х4кН/ мі|38,5 |693 |1,1 |762,3 |
| | | | | | |
| | | | | | |
|7 |От плит перекрытий и покрытий|- |36 |1,1 |39,6 |
| | | | | | |
| |25х0,22х7 | | | | |
|8 | |0,54 |9,72 |1,3 |12,64 |
| |Собственный вес ж/б балки | | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
|9 |Цементная стяжка толщ. 30 мм |- |1012,5 |1,1 |1113,75 |
| |(=18 кН/м3 1х1х0,03х18| | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
|10 |От стеновых панелей за вычетом|- |79,6 |1,1 |87,56 |
| |оконных проемов толщ. 300 мм | | | | |
| |(=25 кН/м3 | | | | |
| |0,3х25х6х22,5 | | | | |
|11 | |- |78,75 |1,1 |86,62 |
| | | | | | |
| |От колонны 0,4мх 0,4м х25х19,9| | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| |Вес цокольной части стены | | | | |
| |0,25х2,1х25х6 | | | | |
| |Итого: | | | |2130,06 |
| |Временные | | | | |
| |От снега для III района |1 |18 |1,4 |25,2 |
| Всего: |
|2155,26 |



Определение нагрузок. Сечение 2 – 2


Fгр = 6 х 6=36І Табл.3

| | |Норматив.нагрузки |Коэф-т |Расчетная|
|№ |Нагрузки | |надежности |нагрузка |
| | | |по нагрузке|кН |
| | |На |От груза| | |
| | |ед.площ |площади | | |
| | |кН/мІ |кН | | |
| |Постоянные : | | | | |
|1 |От защитного слоя гравия, |0,42 |15,1 |1,3 |19,66 |
| |утопленного в битумную мастику| | | | |
| | | | | | |
| |толщ.20мм : 0,02м х 21кН/м3 | | | | |
|2 | |0,096 |3,46 |1,3 |4,5 |
| |Гидроизоляционный ковер, 4 | | | | |
| |слоя рубероида на битумной | | | | |
| |мастике: 0,004м х4х6кН/ мі | | | | |
|3 | |0,45 |16,2 |1,3 |21,06 |
| |Цементная стяжка толщ.25мм | | | | |
| |( = 18 кН/мі : 0,025м х 18 | | | | |
|4 |кН/мі |0,17 |6,12 |1,3 |7,96 |
| | | | | | |
| |Утеплитель – газобетон | | | | |
| |( = 1,15 кН/мі толщ.150мм:| | | | |
|5 | |0,04 |1,44 |1,3 |1,87 |
| |0,15м х 1,15 кН/мі | | | | |
| | | | | | |
|6 |Пароизол.1сл.рубероида на |38,5 |1386 |1,1 |1524,6 |
| |битум, мастике: 0,01м х4кН/ мі| | | | |
| | | | | | |
|7 | |- |36 |1,1 |39,6 |
| |От плит покрытий 7х 0,22х25кН | | | | |
| | | | | | |
|8 | |0,23 |8,4 |1,3 |10,92 |
| |Собственный вес ж/б балки | | | | |
| | | | | | |
|9 | |- |79,6 |1,1 |87,56 |
| |От линолеума на 7-ми этажах | | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| |От колонны 0,4мх 0,4мх19,9м | | | | |
| |25кН | | | | |
| |Итого: | | | |1717,73 |
| |Временные | | | | |
|10 |От снега для III района |1 |36 |1,4 |50,4 |
| Всего: |
|1768,13 |



Определение нагрузок. Сечение 3 – 3


Fгр = 1 х 6 = 6 мІ Табл.4

| | |Норматив.нагрузки |Коэф-т |Расчетная|
|№ |Нагрузки | |надежности |нагрузка |
| | | |по нагрузке|кН |
| | |На |От груза| | |
| | |ед.площ |площади | | |
| | |кН/мІ |кН | | |
| |Постоянные : | | | | |
|1 |От защитного слоя гравия, |0,42 |2,52 |1,3 |3,28 |
| |утопленного в битумную мастику| | | | |
| | | | | | |
| |толщ.20мм : 0,02м х 21кН/м3 | | | | |
|2 | |0,096 |0,58 |1,3 |0,74 |
| |Гидроизоляционный ковер, 4 | | | | |
| |слоя рубероида на битумной | | | | |
| |мастике: 0,004м х4х6кН/ мі | | | | |
|3 | |0,45 |2,7 |1,3 |3,51 |
| |Цементная стяжка толщ.25мм | | | | |
| |( = 18 кН/мі : 0,025м х 18 | | | | |
|4 |кН/мі |0,17 |1,02 |1,3 |1,3 |
| | | | | | |
| |Утеплитель – газобетон | | | | |
| |( = 1,15 кН/мі толщ.150мм:| | | | |
|5 | |0,04 |0,24 |1,3 |0,31 |
| |0,15м х 1,15 кН/мі | | | | |
| | | | | | |
|6 |Пароизол.1сл.рубероида на |38,5 |231 |1,1 |254,1 |
| |битум, мастике: 0,01м х4кН/ мі| | | | |
| | | | | | |
|7 | |- |36 |1,1 |39,6 |
| |От плит покрытий 7х 0,22х25кН | | | | |
| | | | | | |
|8 | |0,23 |1,38 |1,3 |1,79 |
| |Собственный вес ж/б балки | | | | |
| | | | | | |
|9 | |182,6 |1095,6 |1,1 |1205,1 |
| |От линолеума на 7-ми этажах | | | | |
| | | | | | |
| | | | | | |
| |От кирпичной кладки ?=510 мм | | | | |
| |p=18 кН/м3 0,51х18х19,9м | | | | |
| |Итого: | | | |1509,73 |
| |Временные | | | | |
|10 |От снега для III района |1 |6 |1,4 |8,4 |
| Всего: |
|1518,13 |



Определение глубины заложения фундамента


Определить глубину заложения фундаментов под наружные стены здания.
Температура воздуха в помещениях здания 16єС. Размер башмака под колонну
0,78х 0,78м. Здание возводится в г.Краснодаре. Нормативная глубина
промерзания согласно СНиП dfn = 0,8м. Толщина кирпичной стены 51см, толщина
панельной стены 30см, сечение колонн 40х40см, уровень подземных вод от
планировочной отметки 11,0м.
Определим расчетную глубину промерзания df1 = (n х dfn = 0,5х0,8=
0,4м.
Расстояние от расчетной глубины промерзания до уровня подземных вод
не менее 2м должно быть:
df1 + 2м = 2,9 + 2 = 4,9м
dw = 11,0м > df1 + 2м = 4,9м
Для суглинков с показателем текучести JL к Аs(

необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
4. Определение коэффициента (е:
(е = (о ? (е,min=0,5-0,01* (о - 0,01Rв * (b2 =0,5-0,01*760 -
0,01*1,1*8,5=
h h
60
=0,28; (е = 11,2 / 60 = 0,187 ( (е,min принимаем (е = 0,28
5. Определение коэффициента, учитывающего влияние длительного действия
нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии:
(l = 1 + ( * М1L = 1 + 1*356,98 = 1,69 ? (1 + ( ) = 2
М1 515,8
6. С учетом гибкости элемента задаемся процентом армирования:
( = Аs + Аs( = (1 – 2,5%) = (0,01 – 0,025)
( = 0,004 – первое приближение
7. Определение коэффициента (: ( = Еs = 200000 = 9,77
Еb
20500
8. Вычисление условной критической силы:
Ncr = 6,4*Eb ( I ( 0,11 + 0,1( + (Is( =
(20 ( (l ( 0,1 + (е( ( (

= 6,4*20500(100) ( 900000 ( 0,11 +0,1( + 9,77*7571,2
( =
760І ( 1,69 ( 0,1 + 0,28 (
(
= 63,94*10іН = 6394кН.

Здесь I = b*hі = 50 * 60і = 900000см4;
12 12
Is = (* b*ho (0,5h – а)І = 0,004 * 50 * 56 (0,5*60 – 4)І =
7571,2см4
9. Определение коэффициента (, учитывающий влияние прогиба:
( = 1 = 1 = 1,28

1 – Ntot/ Ncr 1 – 1386,5/6394
10. Определение значения эксцентриситета приложения продольной силы
относительно оси, параллельной линии, ограничивающей сжатую зону и
проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого стержня
арматуры, с учетом прогиба элемента:
е = е0 * ( + ho - а( = 11,2 * 1,28 + 56 – 4 = 40,34см
2 2
11. Вычисление высоты сжатой зоны х = Ntot = 1386,5 =


* (b2* b 8,5*1,1*50
= 29,66смІ.
Относительная высота сжатой зоны ( = х / ho = 29,66 / 56 = 0,53
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона
(R = ( / (1 + Rs (1 - ( (( = 0,7752 / (1+ 365 (1 – 0,7752( ( = 0,611
( 4 ( 1,1(( ( 400(
1,1( (
( = 0,85 – 0,008* Rв * (b2 = 0,85 – 0,008*8,5*1,1 = 0,7752
Так как ( =0,53 ( (R =0,611 – случай больших эксцентриситетов, то:
Аs( = Ntot *е – 0,4* Rв* (b2* b*hоІ = 1386,5*40,34 – 0,4*8,5*1,1*60*56І=
Rsc (ho - а() 356*(56 –
4)
= - 35смІ ( 0
Аs(( 0, принимаем по конструктивным требованиям, т.к. (о/h =12,7
находится в пределе значений 10 ( (о/h ? 24, то принимаем min %
армирования 0,2% т.е. 0,002 ( к Аs(.
0,002 * b* hо = 5,6 смІ = Аs( принимаем 3Ш16 АIII с Аs = 6,03 смІ.
Аs = 0,55 * Rв* (b2* b*hо – Ntot + Аs(= 0,55*8,5*1,1*50*56 - 1386,5 = 1,5
Rs
356

Проверка прочности внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения с
несимметричной арматурой.
Необходимо определить несущую способность сечения.
1. (факт = Аs + Аs( = 6,03 + 1,57 = 0,0025
b* h 3000
2.Определение высоты сжатой зоны бетона:
Х=Ntot + Rs*Аs – Rsc*Аs(=1042+365*103 *6,03*10-4 – 365*103*1,57*10-4=
Rв* (b2* b 1,1 * 8,5*103 *
0,5
Х = 1204,8 = 0,26 см
4675
2. (R * hо = 0,611* 56 = 34,22 см
при Х ( (R * hо (0,26 ( 34,22) – случай больших эксцентриситетов,
прочность сечения обеспечина при условии:
Ntot * е ( Rв* (b2* b * Х (hо – 0,5*Х) + Rsc * Аs(( hо - а()
ео = Мtot = 94 = 0,09 см
Ntot 1042
МII=М1=Мtot + Ntot * (h0 -a()/2= - 94 + 1042 * 0,26 =176,92 кН*м
МI=M1L=ML + NL * (h0-a()/2=86,11+1041,8*(0,56-0,04)/2=356,98кН*м

(l = 1 + ( * М1L = 1 + 1*356,98 = 2,02 ? (1 + ( ) = 2 (l ( 2
М1 176,92
следовател?но принимаем (l = 2
Ncr = 6,4*Eb ( I ( 0,11 + 0,1( + (Is( =
(20 ( (l ( 0,1 + (е( ( (

= 6,4*20500(100) ( 900000 ( 0,11 +0,1( + 9,77*7571,2
( =
760І ( 2 ( 0,1 + 0,28
( (
= 63,94*10іН = кН ( Ntot = 1042 кН
( = 1 = 1 = 1,2

1 – Ntot/ Ncr 1 – 1042 / 6394
е = е0 * ( + ho - а( = 0,09 * 1,2 + 56 – 4 = 26,11см
2 2
1042 * 0,2611 ( 8,5 * 103 * 1,1 * 0,5 * 0,003 (0,56-0,5 * 0,003) + 365 *
103 * 0,000603 (0,56-0,04)
272,07 кН*м ( 122,3 кН*м – условие выполняется.
Расчет сечения 1-0 в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба, не
делаем, так как (о( / h( = 5,7 / 0,5 = 11,4, где (о(=1,5Н2=1,5*3,8 = 5,7 м
( (о / h = 12,7.
h( = b – ширина сечения надкрановой части колонны в плоскости рамы.

5. Расчет внецентренно нагруженного фундамента под колонну.
Район строительства : г.Азнакаево
Расчетное сопротивление грунта Rо = 0,36 МПа (360кН/мІ)
Глубина заложения фундамента d = 1,7м (по условию промерзания грунтов).
Бетон фундамента класса В12,5, арматура сеток из стали класса АII.
Определение нагрузок и усилий.
На уровне верха фундамента от колонны в сечении 2 - 1 передаются
максимальные усилия:
Мmax = 45,11 кН*м N = 1687,32 кН Q = 26,39 кН
Мmin = - 163,13 кН*м N = 1484,12 кН Q = 11,9 кН
Nmax = 2171,65 кН M = - 30,83 кН*м Q = 5,43 кН
То же, нормативные:
Мn = 39,23 кН*м Nn = 1467,23 кН Qn = 22,86 кН
Мn = - 141,85 кН*м Nn = 1290,54 кН Qn = 10,35 кН
Nn = 1888,4 кН Мn = - 26,81 кН*м Qn = 4,72 кН
От собственного веса стены передается расчетное усилие
N( = 74,5 кН с эксцентриситетом е = 0,525м = 52,5 см
М( = - 74,5*0,525 = - 39,11кН*м М(n = - 34,0 кН*м
Расчетные усилия, действующие относительно оси симметрии подошвы
фундамента, без учета массы фундамента и грунта на нем:
- при первой комбинации усилий
М = М4 + Q4 * hf + М( = 45,11 + 26,29*1,55 – 39,11 = 46,75 кН*м
где высота фундамента по условию заглубления
hf = 1,7 – 0,15 = 1,55м;
N = N4 + N( = 1687,32 + 74,5 = 1761,82 кН
- при второй комбинации усилий:
М = - 163,13 + 11,9*1,55 – 39,11 = - 183,8 кН*м
N = 1484,12 + 74,5 = 1558,62 кН
- при третьей комбинации усилий:
М = - 30,83 + 5,43*1,55 – 39,11 = - 61,52 кН*м
N = 2171,65 + 74,5 = 2246,15 кН
то же, нормативные значения усилий:
Мn = 39,23 + 22,86*1,55 – 34 = 40,66 кН*м
Nn = 1467,23 + 64,78 = 1532 кН
Мn = - 141,85 +10,35 *1,55 – 34 = -159,81 кН*м
Nn = 1290,54 + 64,78 = 1355,32 кН
Мn = -26,81 + 4,72 *1,55 – 34 = -53,49 кН*м
Nn = 1888,4 + 64,78 = 1953,18 кН
Предварительные размеры подошвы фундамента.
Ориентировочно площадь подошвы фундамента можно определить по усилию Nmax
n как для центрально загруженного фундамента с учетом коэффициента (n =
0,95
А = Nn * (n = 1953,18 * 0,95 = 5,69 м2
Rо – d*(m 360 – 1,7 * 20
Rо = 360кН/мІ (m = 20 кН/мі
Назначая отношение сторон фундамента b/а = 0,8, вычисляем размеры сторон
подошвы:
аf = ? 5,69 / 0,8 = 2,67 м bf = 0,8 * 2,67 = 2,14 м
Учитывая наличие момента и распора, увеличиваем размеры сторон ? на 10-
15%; принимаем аf х bf = 3,0х2,7м (кратно 30см); площадь подошвы А = 3 х
2,7 = 8,1 м2
Момент сопротивления подошвы в плоскости изгиба
Wf = 2,7 * 32 / 6 = 4,05 м3
Так как заглубление фундамента меньше 2м, а ширина подошвы более1м, то
необходимо уточнить нормативное сопротивление грунта основания по форме
R = R0 (1+k1 ( bf – b0((*(d + d0 ( = 0,36 (1+0,05 ( 2,7 - 1((*(1,7+2
(=0,361
( ( b0 (( ( 2d0 ( ( (
1 (( ( 2 * 2 (
k1 = 0,05 для глинистых грунтов: b0 = 1м, d0 = 2м; d = 1,7м; bf = 2,7м.

Определение краевого давления на основание.
Нормативная нагрузка от веса фундамента и грунта на его обрезах
Gnf = af * bf * d * (m = 2,7*3*1,7*20 = 275,4 кН; расчетная нагрузка
Gf = Gnf * (f = 302,94 кН.
Эксцентриситет равнодействующий усилий всех нормативных нагрузок,
приложенных к подошве фундамента:
- при первой комбинации усилий
е0 = Мn / (Nn + Gnf) = 40,66 / (1532 + 275,4) = 0,022 м
- при второй комбинации усилий
е0 = - 159,81 / (1355,32 + 275,4) = - 0,098 м
- при третьей комбинации усилий
е0 = - 53,49 / (1953,18 + 275,4) = - 0,024 м
Так как е0 = 0,022м ( af / 6 = 3 / 6 = 0,5 м, то краевое давление
вычисляем по формуле
- при первой комбинации усилий
Р1 = Nnf*(n (1+ 6 е0 ( = 1807,4*0,95 (1 + 6 * 0,022 ( = 221,3 кН/м2
аf * bf ( аf ( 2,7* 3 ( 3
(
что меньше 1,2R = 421 кН/м2; где Nnf = Nn + Gnf =1532+275,4= 1807,4 кН
Р2 = 1807,4*0,95 (1 - 6 * 0,022 ( = 202,65 кН/м2 ( 0,8 R = 281 кН/м2
2,7* 3 ( 3 (
- при второй комбинации усилий
Nnf = 1355,32 + 275,4 = 1630,72 кН
Р1 = 1630,72*0,95 (1 + 6 * (-0,098) ( = 153,77 кН/м2 ( 1,2 R = 421 кН/м2
2,7* 3 ( 3 (
Р2 = 1630,72*0,95 (1 - 6 * (-0,098) ( = 228,74 кН/м2 ( 0,8 R = 281 кН/м2
2,7* 3 ( 3 (
- при третьей комбинации усилий
Nnf = 1953,18 + 275,4 = 2228,58 кН
Р1 = 2228,58*0,95 (1 + 6 * (-0,024) ( = 248,8 кН/м2 ( 1,2 R = 421 кН/м2
2,7* 3 ( 3 (
Р2 = 2228,58*0,95 (1 - 6 * (-0,024) ( = 273,9 кН/м2 ( 0,8 R = 281 кН/м2
2,7* 3 ( 3 (
Максимальное значение эксцентриситета е0 = 0,022 м ( 0,1аf = 0,1*3=0,3 м,
поэтому можно считать, что существенного поворота подошвы фундамента не
будет т защемление колонны обеспечивается заделкой ее в стакане
фундамента.

Расчет тела фундамента.
Глубина заделки в фундамент приняли hз = 800мм, что удовлетворяет
условно по заделке арматуры hз ( 30d1 + ( = 30 * 18 + 50 = 590 мм (где d1=
18мм – диаметр продольной арматуры крайней колонны).
Принимая толщину стенок стакана поверху 225мм и зазор 75 мм, размеры
подколонника в плане будут:
ас = hс + 2*225 + 2*75 = 800 + 450 + 150 = 1400 мм
bс = bс + 2*225 + 2*75 = 500 + 450 + 150 = 1100 мм
Высота подколонника hз = 800мм, уступы высотой по 300 мм.
Момент, действующий от расчетных нагрузок на уровне низа подколонника
М1=М4+Q4*hз - М( = 45,11+26,29*0,8–39,11=27,03кН*м

Эксцентриситет е01 = М1 = 27,03 = 0,015м ( hс = 0,8 = 0,13 м
N 1761,82 6
6

Расчет продольной арматуры подколонника.
Толщину защитного слоя бетона принимаем не менее 50мм, берем расстояние
от наружной грани стенки стакана до центра тяжести сечения арматуры аb =
аb(= 6cм. Расчетный эксцентриситет продольной силы относительно арматуры
Аs
е = е01 + ас / 2 – а = 0,015 + 1,4/2 – 0,06 = 0,655м = 65,5см
Площадь сечения продольной арматуры
Аs = Аs(= (n * N*е– Rb* (b2* S0 = 0,95*1761820*65,5 – 7,5(100)*1,1*17,2=
Rs * z
280(100)*128
где zs = ас – аb - аb(=140 – 6 – 6 = 128см; для коробчатого сечения
S0 = 0,5 (bс * hо2 – ас * bо * zs) = 0,5 (110*1942 - 90*60*128)=17,2*105
см3
Размеры днища стакана ао = 900, bо = 600 мм; Rb = 7,5 МПа – для бетона
класса В12,5; (b2 = 1,1
Аs = Аs(= - 365,3 ( 0.
Из конструктивных соображений принимаем минимальную площадь сечения
продольной арматуры при ( = 0,001:
Аs = Аs(= 0,001 Аb = 0,001(140*110 – 90*60) = 10 см2
Принимаем 7 (14 А II, Аs = 10,77 см2

Расчет поперечного армирования подколонника.
Поперечное армирование проектируем в виде горизонтальных сеток С-3 из
арматуры класса А-I, шаг сеток принимаем S=150 мм ( hс / 4 = 800 / 4 = 250
мм. В пределах высоты подколонника располагается шесть сеток С-2 и две С-3
конструктивно под днищем стакана.
При е = е01 = 0,015м ( hс / 2 = 0,8 / 2 = 0,4 м расстояние У от оси
колонны до условной оси поворота колонны принимают У=0,015 м, площадь
сечения поперечной арматуры стенок стакана Аsw определяют по формуле:
Аsw = 0,8 [М + Qhз( - Nhc/2 – Gw(е + у)] (n =

Rs * (zх
= 0,8 [45,11+26,29*0,75-1761,82*0,4-74,5(0,525+0,015)]*0,95 ( 0
225*103*2,8
где hз( = hз - ( = 800 – 5 = 95 см; Rs = 225 МПа = 225*103 кН/м3 – для
арматуры класса А-I; (zх – сумма расстояний от обреза фундамента до
плоскости каждой сетки в пределах расчетной высоты, равная:
(zх = 0,05+0,25+0,4+0,55+0,7+0,85 = 2,8м
По конструктивным соображениям принимают для сеток поперечные стержни
(8 мм из стали класса А-I.

Расчет нижней части фундамента.
Определяем напряжения в граните под подошвой фундамента при сочетаниях
от расчетных нагрузок без учета массы фундамента и грунта на его уступах.
Расчет ведем на действие третьей комбинации усилий, при которой от
нормативных нагрузок были получены большие напряжения в грунте, чем при
первой и второй комбинациях:
Р1 = (N + М ((n = (2228,58 + (-61,52) (*0,95 = 246,94 кН/м2;
(Аf Wf ( ( 8,1 4,05 (
Р2 = (N - М ((n = (2228,58 - (-61,52) (*0,95 = 275,8 кН/м2;
(Аf Wf ( ( 8,1 4,05 (
Рабочую высоту плиты у основания подколонника из условия прочности на
продавливание вычисляем по формуле:

hо ( - bс + ас + 1 N + ( bс + ас (2
4 2 ( k*Rbt*(b2+psf ( 2 (
где psf = р1 = 247 кН/м2 k = 1;
Rbt*(b2 = 1,1*0,66 = 0,726 МПа = 726 кН/м2;
N = р1(аf * bf – ас* bс) = 247 (3*2,7 – 1,1*1,4) = 1620 кН
hо ( - 1,2 + 1,4 + 1 1620 + ( 1,1 + 1,4 (2 = 0,25м
4 2 ( 1*726+247 ( 2 (
из конструктивных соображений принятая общая высота плиты h=60см, уступы по
30 см, hо = h – а = 60 – 5 = 55 см.
Расчет рабочей арматуры сетки нижней плиты в напрвление
длинной стороны аf.
Расчетный изгибающий момент в сечении 1-1, проходящем по грани bс
подколонника
М1-1 = рм1*а12* bf / 2 = 243,1*0,82*2,7/2 = 210 кН*м = 210*105 Н*см
рм1= 0,5(р1 + р1-1) = 0,5(246,94 + 239,24) = 243,1 кН/м2
р1-1= р1 – (р1 – р2) а1 / аf = 246,94 – (246,94 – 275,8) * 0,95 / 3=239,24
кН/м2
Требуемое сечение арматуры Аs = М1 = 210*105 =
15,2см2
0,9 Rs * bо
0,9*280(100)*55
назначая шаг стержней S = 200 мм, на ширине bf = 2,7 м укладываем 14
стержней; принимаем 16 (12 А-II, Аs = 15,83 см2
Процент армирования:
( = 15,83 * 100 = 0,11% ( (min = 0,1%
270*55
Изгибающий момент в сечении 2-2, проходящем через точку пересечения грани
призмы продавливания с арматурой нижней сетки плиты,
М2-2 = рм2* а22 * bf = 247,89*0,22 * 2,7 = 13,4 кН*м
2. 2
рм2 = 0,5 (р1 + р2-2) = 0,5 (246,94 + 248,84) = 247,89 кН/м2
р2-2= р1 – (р1 – р2) а2 / аf = 246,94 – (246,94 – 275,49) *0,2 / 3 =
248,84кН/м2
Требуемая площадь сечения арматуры
Аs = М2 = 13,4*105 = 2,13см2
0,9 Rs * bо 0,9*280(100)*25
Расчет рабочей арматуры сетки плиты в направлении
короткой стороны bf.
Среднее давление в грунте под подошвой фундамента
рм = 0,5 (р1 + р2) = 0,5 (246,94 + 275,49) = 261,2 кН/м2
Изгибающий момент в сечении 3-3, проходящем по грани подколонника,
М3-3 = рм * b12 * аf = 261,2 * 0,82 * 3 = 250,75 кН*м
2. 2
Требуемая площадь сечения арматуры
Аs = М3 = 250,75*105 = 18,1см2
0,9 Rs * bо 0,9*280(100)*55
При шаге стержней 200 мм на длине аf = 3м принимаем 17 (12 А-II,
Аs = 19,23 см2
Процент армирования:
( = 19,23 * 100 = 0,12% ( (min = 0,1%
300*55



6. Проектирование стропильной фермы
с параллельными поясами.
Ферма проектируется предварительно напряженной на пролет 36м., цельной
при шаге ферм 12м. Геометрическая схема показана на рис.
Напрягаемая арматура нижнего пояса и второго раскоса из канатов
класса К-7 (15мм с натяжением на упоры:
Rs,ser = 12950 МПа; Rs = 1080 МПа; Еs = 180000 МПа.
Сжатый пояс и остальные элементы решетки фермы армируются арматурой класса
А-III; Rs = Rsс = 365 МПа (d ( 10мм);Еs = 200000 МПа;
Хомуты класса А-I, Rs = Rsс = 225 МПа; Rsw = 175 МПа. Бетон тяжелый класса
В40; Rb = 22 МПа; Rbt = 1,4 МПа; Rbtn = 2,1 МПа; (b2 = 0,9; Eb = 32500
МПа.
1. Определение нагрузок на ферму.
При определении нагрузок на ферму принимается во внимание, что
расстояние между узлами по верхнему поясу (панель фермы) составляет 3м.
Плиты покрытия имеют ширину 3м., что обеспечивает передачу нагрузки от
ребер плиты в узлы верхнего пояса и исключает влияние местного изгиба.
Рассматриваем загружение фермы постоянной нагрузкой и снеговой в 2-х
вариантах: 1) снеговая нагрузка с пониженным нормативным значением по
всему пролету фермы длительно действующая (для III снегового района
понижающий коэффициент0,3). Вес фермы 180кН учитывают в виде
сосредоточенных грузов, прикладываемых к узлам верхнего пояса.
Нагрузки на покрытие.
|Нагрузки |Нормативная |Коэффициент |Расчетная |
| |нагрузка |надежности по |нагрузка, |
| |Н/мІ |нагрузке |Н/мІ |
| | |(f ( 1 | |
|Постоянные: | | | |
|Собственный вес кровли |950 |1,3-1,2 |1195 |
|(см.табл.из пункта2.1) | | | |
|Собственный вес плит покрытия|2050 |1,1 |2255 |
|3 х 12 м. | | | |
|То же ферм 180/(36*12)кН |417 |1,1 |458 |
|Итого |3417 | |3908 |
|Временная снеговая: | | | |
|Кратковременная (полная |1200 |1,4 |1680 |
|1500*0,8) | | | |
|Длительная с коэффиц 0,3 |360 |1,4 |504 |
|(0,3*1500*0,8) | | | |

Узловые расчетные нагрузки по верхнему поясу фермы, кН:постоянная
F1=g*a*b*(n = 3,908*12*3*0,95=133,65; кратковременная (полная) снеговая F2
= 1,68*1,2*3*0,95 = 57,46; длительная снеговая
F3 = 0,504*12*3*0,95 = 17,24
Узловые нормативные нагрузки соответственно, кН:
Fn1 = 3,417*12*3*0,95 = 116,86; Fn2 = 1,2*12*3*0,95 = 41,04;
Fn3 = 0,36*12*3*0,95 = 12,31.

Определение усилий в элементах фермы.
Железобетонная ферма с жесткими узлами представляет собой статически
неопределимую систему. На основании опыта проектирования и эксплуатации
установлено, что продольные усилия в элементах пояса и решетки слабо
зависит от жесткости узлов. Изгибающие моменты, возникающие в жестких
узлах, несколько снижают трещиностойкость в элементах фермы, что
учитывается в расчетах трещиностойкости путем введения опытного
коэффициента
(i = 1,15. Усилия в элементах фермы от единичных загружений сведены в
таблице; знаки усилий « + » при растяжении, « - » при сжатии.
Усилия от нагрузок получают умножением единичных усилий на значения
узловых нагрузок Fi. Эти усилия определяют от нормативных и расчетных
значений постоянной и снеговой нагрузок.
Усилия в элементах фермы от единичных нагрузок.
| |Обозначение стержня по |Усилия, кН, в элементах |
|Элемент |расчетной схеме |при загружении силами F=1|
| | |всего пролета |
|Верхний пояс: | | |
|В1 |2 – 3 |0 |
|В2 |3 – 4 |- 6,99 |
|В3 |4 – 6 |- 6,99 |
|В4 |6 – 8 |- 11,28 |
|В5 |8 – 9 |- 11,28 |
|В6 |9 – 11 |- 12,7 |
|Нижний пояс: | | |
|Н1 |1 – 5 |3,78 |
|Н2 |5 – 7 |9,49 |
|Н3 |7 – 10 |12,35 |
|Раскосы: | | |
|Р1 |1 – 3 |- 6,66 |
|Р2 |3 – 5 |5,53 |
|Р3 |5 – 6 |- 4,3 |
|Р4 |6 – 7 |3,07 |
|Р5 |7 – 9 |- 1,84 |
|Р6 |9 – 10 |0,611 |
|Стойки: | | |
|С1 |1 – 2 |- 0,5 |
|С2 |4 – 5 |- 1 |
|С3 |7 – 8 |- 1 |
|С4 |10 – 11 |- 1 |

Расчет сечений элементов фермы.
1.Верхний сжатый пояс.
Расчет верхнего пояса ведем по наибольшему усилию (элемент В6)
N = 2427 кН, в том числе N = 1916 кН. Ширину верхнего пояса принимают из
условия опирания плит покрытия пролетом 12м – 300мм. Определяют
ориентировачно требуемую площадь сечения верхнего сжатого пояса:
А = N = 2427100
= 920,75 смІ
0,8(Rb + 0,03Rsс) 0,8(22(100)+0,03*365(100))
Назначают размеры сечения верхнего пояса b х h = 30 х 35 см с
А =1050 смІ ( 920,75 смІ.
Случайный начальный эксцентриситет еa ( 1 = 300 = 0,5см;
600. 600

где 1 = 300см – расстояние между узлами фермы; еa ( h = 35 = 1,17см;
30. 30
еa ( 1 см. При еa ( 1/8 h = 35/8 = 4,37 см; l0 = 0,9l = 270 см.
Наибольшая гибкость сечения равна l0 / h = 270 / 35 = 7,71 ( 4.
Необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
Условная критическая сила
Ncr = 6,4 Eb ( J ( 0,11 + 0,1 ( + (Js ( =
l0І ( (е ( 0,1+( (
(

6,4*32500(100) (107187,5( 0,11 + 0,1 ( + 6,154*4068 ( =
24100000Н
270І ( 0,79 ( 0,1+0,225 (
(
=24100кН, где J = b*hі = 30 * 35і = 107187,5 см4;
12 12
(е = 1 + ? * М1L / М1 = 1 + 1 * 258,66 / 327,65 = 0,79, ?=1(тяжелый бетон)
М1L = МL + NL (h0 – а) / 2 = 0 + 1916 (0,31 – 0,04) / 2 = 258,66кН*м;
М1 = 0 + 2427 (0,31 -0,04) / 2 = 327,65 кН*м;
(е = l0 / h = 1,17 / 35 = 0,03; (е,min = 0,5 – 0,01* (270 / 35) –
0,01*0,9*22 = = 0,225; (е < (е,min принимают (е = 0,225.
( = Еs / Еb = 2000000 / 32500 = 6,154; при µ = 0,024 (первое приближение )
Js = µ*b*h0 (0,5h – a)І = 0,024 * 30 * 31 (0,5*35-4)І = 4068 см4
Коэффициент ( = 1 / (1- N / Ncr) = 1/ (1-2427 / 24100) = 1,11
е = е * ( + 0,5 h – а = 1,17*1,11+0,5*35 - 4 = 14,8 см.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона при
(b2 = 0,9
(R = 0,6916 / (1 + 365 ( 1 – 0,6916 ( ( = 0,544
( 500 ( 1,1 ( (
( = 0,85 – 0,008 * (b2 – Rb = 0,85 – 0,008 * 0,9 * 22 = 0,6916;
(s1 = Rs = 365 МПа
(n = N = 2427(100) = 1,318 > (R = 0,544
Rb*b*h0 0,9*22*100*30*31
( = а / h = 4 / 36 = 0,13
(s = 1,318 (14,8 / 31 – 1 + 1,318 / 2) =0,207
1 – 0,13
( = 1,308 (1 – 0,544) + 2 * 0,207 * 0,544 = 0,948 > (R = 0,544
1 – 0,544 + 2 * 0,207
армирование принимают симметричное
Аs = Аs( = 2427(1000)*14,8/36 – (0,948/1,318) (1 – 0,948/2) = 7,49 смІ
365(100) (1 – 0,13)
коэффициент армирования µ = (Аs + Аs() = 2*7,49 = 0,016
b*h0
30*31
что не значительно отличается от принятого ранее значение. Из
конструктивных соображений принимаем: 6 (18 А-III с Аs = 15,27смІ.
Расчет сечения пояса из плоскости фермы не делают, так как все узлы фермы
раскреплены.
Нижний растянутый пояс.
Расчет прочности выполняется на расчетное усилие для панели Н3.
Nn = 1950,1 кН; N = 1595,25 кН – от постоянной и длительной нагрузок,
расчетное значение от постоянной и полной снеговой нагрузок N=2360,2кН.
Определяют площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:
Аsp = N = 2360200 = 19 смІ,
(sb * Rs 1,15*1080(100)
принимают 16 канатов (15 класса К-7, А = 22,656 смІ (из условий
трещиностойкости), сечение нижнего пояса 30х35см. Напрягаемая арматура
отклонена хомутами. Продольная арматура каркасов из стали класса А-III (6
(10 А-III с Аs = 4,71 смІ). Суммарный процент армирования, µ = (Аs + Аs()
= 22,656*4,71 * 100% = 2,606%
b*h0 30*35
Приведенная площадь сечения
Аred = А + ?А = 30*35 + 22,656*5,54 + 4,71*6,15 = 1204 смІ,
где (1= Еs / Еb = 180000 /32500 = 5,54; (2 = 200000 / 32500 = 6,15 (для
арматуры класса А-III).

Расчет нижнего пояса на трещиностойкость.
Элемент относится к 3-й категории. Принимают механический способ
натяжения арматуры. Значение предварительного напряжения в арматере (sр при
р = 0,05(sр назначают из условия (sр + р ? As,ser;
(sр + 0,05(sр ? 1295 МПа; (sр 1295 / 1,05 = 1233,3 МПа. Принято
(sр=1200МПа.
Определяют потери предварительного напряжения в арматуре при (sр=1.
Первые потери:
от релаксации напряжений в арматуре
(1=[0,22 ((sр /Rs,ser) – 0,1] (sр = [0,22(1200 / 1295) – 0,1]1200 = 124,6
МПа;
от разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при ?t =
65?С)
(2= 1,25* ?t = 1,25 * 65 = 81,25 МПа;
от деформации анкеров
(3= Еb * / ? = 180000*0,35 / 2500 = 25,2 МПа;
где ?? = 1,25 + 0,15d = 1,25 + 0,15 * 1,5 = 3,5 мм;
от быстронатекающей ползучести бетона при (bp / Rbp = 18,23 / 28 = 0,65 < (
= 0,75
(6= 40 * 0,85 * (bp / Rbp = 40 * 0,85 *0,65 = 22,1 МПа,
где (bp = Р1 / Аred = 2195,3 (1000) / 1204 = 1823,3 Н/смІ = 18,23 МПа;
Р1= As ((sр - (1 - (2 - (3 ) = 22,656 (1200 – 124,6 – 81,25 – 25,2) (100) =
=2195,3 кН; 0,85 – коэффициент, учитывающий тепловую обработку.
Первые потери составляют (cos1 = (1 + (2 + (3 + (6 = 124,6 + 81,25 + 25,2 +
22,1 = 253,15 МПа
Вторые потери:
от усадки бетона класса В40, подвергнутого тепловой обработке, (8=40МПа;
от ползучести бетона при (bp / Rbp = 0,65 < 0,75 (9 = 150((bp / Rbp =
150*0,85*0,65 = 82,88 МПа; где (bp = 2145,2(100) / 1204 = 178,17 Н/см2 =
17,82 МПа Р1=22,656 (1200-253,15) (100) = 2145,2 кН, ( = 0,85 – для
бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении.
Вторые потери составляют (cos2 = (8 + (9 = 40 + 82,88 = 122,88 МПа.
Полные потери (cos = ( cos1 + ( cos2 = 253,15 + 122,88 = 376,03 МПа
Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжение принимают
равным



??sp = 0,5 Р (1 + 1 (=0,5 0,05 (sp (1 + 1 (= 0,0309
(sp ( (Пр (sp ( (18(
Здесь р = 0,05*(sp, Пр = 18шт (18 (15 К-7). Так как ??sp = 0,0309 < 0,1,
окончательно принимаем ??sp = 0,1.
Сила обжатия при ?sp = 1 - ??sp = 1-0,1 = 0,9; Р = Аsp ((sp - (cos)* ?sp –
((6 + (8 + (9)*Аs1 = 22,656 (1200 – 376,03 )* 0,9 – (22,1 + 40 + 82,88)*
4,71 = 16118 МПа*смІ = 1611,8 кН.
Усилие, воспринимаемое сечением при образовании трещин;
Ncrc = [Rbt,ser (A + 2?Asp) + P] = 0,85 [2,1(10-1)*(105 + 2*5,54*22,656) +
1611,8] = 1433 кН, где ?i = 0,85 – коэффициент, учитывающий снижение
трещиностойкости вследствие жесткости узлов фермы.
Так как Ncrc = 1433 кН < 1950,1 кН = Nп – условие трещиностойкости сечения
не соблюдается, то необходим расчет по раскрытию трещин.

Расчет по раскрытию трещин.
Проверяем ширину раскрытия трещин с коэффициентом, учитывающим влияние
жесткости узлов ?i = 1,15 от суммарного действия постоянной нагрузки и
кратковременного действия полной снеговой нагрузки. Приращение напряжения в
растянутой арматуре от полной нагрузке:
(s = Nп – Р = 1950,1 – 1798,5 = 6,7 кН/смІ = 67 МПа,
Asp 22,656
Р = ?sp* [((sp - (cos)* Asp - ((6 + (8 + (9)*Аs] =
= 1*[(1200 – 376,03)*22,656 – (22,1 + 40 + 82,88)*4,71]*(100) = 1798500Н =
1798,5 кН.
Приращение напряжения в растянутой арматуре от постоянной и длительной
нагрузки.
(si = 1595,25 – 1798,5 ( 0, следовательно, трещины от действия
9,91
постоянной и длительной нагрузки не возникают (Nп1 = 1595,25 кН).
Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки:
аcrc1 = ?i *20*(3,5 – 100*()*(*(l*(*(s *3(d =

Еs
= 1,15*20*(3,5 – 100*0,022)*1,2*1*1,2* 67 *3(15 = 0,04 мм
1,8*105
где ( - коэффициент, принимаемый для растянутых элементов равный 1,2; ( =
1,2 – для канатов;
( = As = 22,656 = 0,022; d = 15мм – диаметр каната К-7.
b*h 30 * 35
Тогда acrc = acrc1 - a(crc1 + acrc2 = 0.04 – 0 + 0 = 0,04 ( 0,15 условие
соблюдается.

Расчет растянутого раскоса Р2.
Растягивающее усилие в раскосе: нормативное значение усилия от
постоянной и полной снеговой нагрузок Nп = 873,2 кН, нормативное значение
усилия от постоянной и длительной (50% снеговой) нагрузок Nпе = 714,31 кН;
расчетное значение усилия от постоянной и полной снеговой нагрузок N =
1056,84 кН. Напрягаемая арматура раскоса 7 (15 класса К-7 (заводится из
нижнего пояса) с А = 9,912 см2. Натяжение выполняется на упоры, способ
натяжения – механический. Необходимая площадь сечения арматуры из условия
прочности сечения As = 1056,84 (1000) / 1,15*1080(100) = 8,51 см2 ( 9,912
см2. Принятой площади сечения арматуры достаточно. Сечение раскоса: 30 х 20
см.

Расчет поперечной арматуры в опорном узле.
Расчетное усилие из условия прочности в наклонном сечении по линии
отрыва АВ
N( = N – Nsp – Ns
ctg (
Nsp = Rsp*Аsp*(1 / (ар = 1080(10-1)*22,656*30 / 92,7 = 791,86 кН
где (ар = (р = [(p ((sp / Rbp + (p)]d = [1,25(823,97 / 28 + 25)]*15=926,8
мм – длина зоны анкеровки напрягаемой арматуры
(sp = 1200 – 376,03 = 823,97 МПа – предварительное напряжение в арматуре с
учетом потерь
Ns = Rs*Аs*(1а / (ап = 365(10-1)*4,71*23 / 16,29 = 242,73
(ар = [
Расчет поперечной арматуры в промежуточном узле.
Растянутый раскос, нагруженный максимальным расчетным усилием N =
1056,84 кН. Фактическая длина заделки стержней расхода Р2 за линии АВС
28см, требуемая длина заделки арматуры (25 А-III составляет (ап = 35d =
35*2,5 = 87,5 см.
Необходимое сечение поперечных стержней каркасов определяем по формуле:
Аsw ( Nsw = 1056,84*1(1 – 1*28 + 7,5(
h*Rsw ( 1,05*87,5( = 1,44 см2
6 * 290(10-1)*0,8138
Поперечные стержни назначаем из проволочной арматуры (6 мм А-I через 100мм
(6шт с Аs = 1,7 см2).
Площадь сечения относительно стержня в промежуточном узле определяется по
усилию
Nоs = 0,04 Д1 Д1 = N = 1056,84 кН
Nоs = 0,04*1056,84 = 42,274 кН
Площадь сечения окаймляющего стержня
Аs = Nоs = 42274 = 2,35 см2
n*Rso 2*90(100)
Принимаем (18 А-III с Аs = 2,545 см2
Требуемая А поперечного сечения продольных ненапрягаемых стержней в нижнем
поясе в пределах опорного узла
Аs = 0,2N = 0,2*596860 = 3,27 см2
Rs 365(100)
Принимаем 4 (12 А-III с Аs = 4,52 см2



Список литературы.
1.Байков В.Н., Сигалов Э.Е. «Железобетонные конструкции»
Общий курс – М., Стройиздат 1991г.
2.Мандриков А.П. «Примеры расчета железобетонных конструкций» -
М., Стройиздат 1989г.
3.Методические указания к практическим занятиям по курсу
« Железобетонные и каменные конструкции» Наб.Челны КамПи 1997г.
4.Методические указания к курсовому проекту №2 по дисциплине
«Железобетонные и каменные конструкции» Наб.Челны КамПи 1997г.
5.СНиП 2.03.01-84 «Бетонные и железобетонные конструкции» -
М.1985г.



-----------------------
[pic]

[pic]







Новинки рефератов ::

Реферат: Проблема индивидуального подхода в обучении педагогически запущенных детей (Педагогика)


Реферат: Потребительство как социальный феномен современности (Социология)


Реферат: Регулирование страховой деятельности на Украине (Страхование)


Реферат: Т.Парсонс: Аналитический реализм и понимание задач социологической теории (Доклад) (Социология)


Реферат: Лидерство: стиль, ситуация, эффективность (Менеджмент)


Реферат: Источники мусульманского права (Право)


Реферат: Формирование орфографических навыков в 4 классе (правописание слов с непроверяемыми гласными в корне) (Педагогика)


Реферат: Квантовые компьютеры (Кибернетика)


Реферат: Крестьянская реформа 1861 года и её юридическое оформление (История)


Реферат: Контрольная работа по физиологии (Биология)


Реферат: Формы физической культуры, используемые в организации культурного досуга и здорового образа жизни (Спорт)


Реферат: Договора аренды (Гражданское право и процесс)


Реферат: Записка к расчетам (Архитектура)


Реферат: Япония (География)


Реферат: Система наказания в новом УК (Уголовное право и процесс)


Реферат: Аксаков (Литература)


Реферат: Чернышевский (Педагогика)


Реферат: Учебное пособие по игре "Дебаты" имени Карла Поппера (Педагогика)


Реферат: Доказательства в арбитражном процессе (Арбитражный процесс)


Реферат: Задачи автоматизации процесса проектирования (Кибернетика)



Copyright © GeoRUS, Геологические сайты альтруист